allgosts.ru77. МЕТАЛЛУРГИЯ77.140. Продукция из чугуна и стали

ГОСТ Р 58384-2019 Профили стальные гнутые из холоднокатаной стали для строительства. Сортамент

Обозначение:
ГОСТ Р 58384-2019
Наименование:
Профили стальные гнутые из холоднокатаной стали для строительства. Сортамент
Статус:
Действует
Дата введения:
06.01.2019
Дата отмены:
-
Заменен на:
-
Код ОКС:
77.140.70

Текст ГОСТ Р 58384-2019 Профили стальные гнутые из холоднокатаной стали для строительства. Сортамент

>

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО

ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ


ГОСТР 58384— 2019


НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ПРОФИЛИ СТАЛЬНЫЕ ГНУТЫЕ ИЗ ХОЛОДНОКАТАНОЙ СТАЛИ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА

Сортамент

Издание официальное

Москва Стандартинформ 2019


ГОСТ Р 58384—2019

Предисловие

  • 1 РАЗРАБОТАН Закрытым акционерным обществом «Центральный ордена Трудового Крас* ного Знамени научно*исследовательский и проектный институт строительных металлоконструкций им. Н.П. Мельникова» (ЗАО «ЦНИИПСК им. Мельникова»)

  • 2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК465 «Строительство»

  • 3 УТВЕРЖДЕН И 8ВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому ре* гулированию и метрологии от 22 марта 2019 г. № 94-ст

  • 4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Правила применения настоящего стандарта установлены в статье 26 Федерального закона от 29 июня 2015 г. № 162-ФЗ «О стандартизации в Российской Федерации». Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе «Национальные стандарты». а официальный текст изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.gost.ru)

© Стандартинформ. оформление. 2019

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и рас* пространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

Содержание

  • 1 Область применения

  • 2 Нормативные ссылки

  • 3 Термины и определения

  • 4 Сортамент

Приложение А (справочное) Основные размеры поперечного сечения профилей

Приложение Б (справочное) Определение справочных величин поперечных сечений гнутых профилей... 8

ГОСТ Р 58384—2019

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ПРОФИЛИ СТАЛЬНЫЕ ГНУТЫЕ

ИЗ ХОЛОДНОКАТАНОЙ СТАЛИ ДЛЯ СТРОИТЕЛЬСТВА

Сортамент

Profiles of formed cold-rolled steel for construction. Dimensions

Дата введения — 2019—06—01

1 Область применения

Настоящий стандарт распространяется на стальные гнутые профили различных форм, размеров и назначений, изготовленные на профилегибочных станах из холоднокатаной оцинкованной стали толщиной менее 4 мм и предназначенные для применения в строительстве в качестве несущих элементов каркасов и ограждающих конструкций зданий и сооружений. Настоящий стандарт распространяется на профили с формой поперечного сечения в виде швеллера. С-образной. Z-образной и 1-образной форм.

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ 14350 Профили проката гнутые. Термины и определения

ГОСТ Р 58385 Профили стальные гнутые из холоднокатаной стали для строительства. Технические условия

3 Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины по ГОСТ 14350 и ГОСТ Р S8385.

4 Сортамент

  • 4.1 Основные параметры и размеры

    • 4.1.1 Форма и размеры поперечного сечения профилей указаны на рисунках А.1—А.4 и приведены в таблицах А.1—А.4 (приложение А). Справочные значения поперечных сечений профилей могут быть вычислены в соответствии с формулами, приведенными в приложении Б.

    • 4.1.2 Площади поперечных сечений и справочные значения для осей следует определять с учетом значения расчетного сопротивления стали, принятого для изготовления профилей.

    • 4.1.3 Требования к материалам и защитным антикоррозионным покрытиям приведены в ГОСТ Р 58385.

  • 4.2 Требования к размерам и предельным отклонениям

    • 4.2.1 Радиусы изгиба в поперечных сечениях профилей контролируют при расточке валков и обеспечивают технологией изготовления. Радиусы изгиба R не должны превышать 5 мм для сталей класса не более 320 и 6 мм для сталей класса свыше 350.

    • 4.2.2 Концы профилей должны быть обрезаны под прямым углом. Отклонение от перпендикулярности плоскости реза к оси профиля не должно выводить профиль за номинальные размеры по длине. Предельные отклонения от прямого угла (косина разреза) должны соответствовать (1.0 ± 0.2) мм.

Издание официальное

  • 4.2.3 Заусенцы на торцах профилей следует удалять механическим способом по требованию заказчика.

  • 4.2.4 Профили не должны иметь участков с поперечными сварными швами.

4.3 Требования к точности изготовления

4.3.1 Предельные отклонения размеров профилей не должны превышать значений, указанных в таблице 1.

В миллиметрах


Таблица 1 — Предельные отклонения размеров профилей

Размер сечения профиля

Точность изготовления

Обычная

Повышенная

1 Высота стенки сечения: -до 200 включ.

• се. 200

±2.0 ±3.0

± 1.5 ±2.5

2 Ширина полок профиля

±2.0

± 1.5

3 Ширина отгиба кромки

+ 2.0

+ 2.0

4 Длина профиля

+ 10.0*

+ 5.0’

5 Серповидность профиля

1.0 мм на 1.0 м длины профиля

1.0 мм на 1.0 м длины профиля

6 Волнистость на плоских участхах окаймленных полок и стенок на 1 м длины

1.5

1.0

7 Волнистость отгибов и неокаймленных полок

2.5

2.0

8 Скручивание профиля вокруг продольной оси профиля

± 1.0’ на 1 м. но не более 10.0*.

на 10 м и болев

±0.75" на 1 м. но не более 7.S’ на 10 м и более

9 Отклонение углов сечения от 90’: • между полкой и стенкой

- полкой и отгибом

±1’30' ±2’

± Г ± 1.5"

* По согласованию изготовителя с потребителем отклонение по длине, превышающее указанное в настоящей таблице, не является браковочным признаком.

  • 4.3.2 Радиусы в углах изгиба поперечного сечения профиля, размеры рифов и сгибов не контролируются.

  • 4.3.3 Косина реза проката не должна выводить длину проката за номинальный размер и предельные отклонения по длине проката. Высота заусенца по кромке реза ножницами не должна превышать 1.0 мм. то же при резке пилами не более 2.0 мм.

  • 4.3.4 По требованию потребителя заусенцы должны быть удалены механическим способом.

  • 4.3.5 Профили изготовляют мерной и кратной мерной длиной от 2000 до 12 000 мм.

  • 4.3.6 По согласованию с производителем допускается выполнять перфорацию, отверстия, вырубки и отгибы.

  • 4.3.7 Марки стали, условные обозначения профилей и технические требования — по ГОСТ Р 58385.

Приложение А (справочное)

Основные размеры поперечного сечения профилей

А. 1 Форма и обозначение размеров поперечного сечения профилей указаны на рисунках А. 1—А.4. Условные обозначения;

Н— высота профиля;

S, — ширина верхней полки;

В2 — ширина нижней полки;

С1 — ширина верхнего отгиба полки:

С2 — ширина нижнего отгиба полки:

R — внутренний радиус изгиба поперечного сечения: t— толщина стенки;

h) — высота плоской части рифа стенки;

— общая высота рифа с учетом наклонных стенок;

t — ширина наклонной части рифа:

к — глубина рифа:

х—х и у—у — обозначение осей;

х„ — расстояние от центра тяжести до наружной поверхности стенки; Хрр — расстояние от центра тяжести до наружной поверхности попки (торца); у„ — расстояние от центра тяжести до нижней наружной поверхности полки: ув — расстояние от центра тяжести до верхней наружной поверхности полки;

х0 — расстояние от внутренней поверхности стенки до наружной поверхности полки (торца).

А.2 Для равнололочных профилей размер нижней полки принимают так же. как для верхней, равным S2. А.З Размеры гнутых швеллеров приведены в таблице А.1.

Таблица А.1—Размеры профиля швеллерного типа

В миллиметрах

N

f

а.

Н

t

Si

80

1,0—2.5

40

179

1.0—2.0

50

1.5—3.0

60

180

1.5—3.9

50—80

89

1.5—2.0

40—65

195

1.0—2.0

45—55

92

1.2—2.0

40—65

200

1.0—3.9

40—70

100

1.0—2.5

40—65

202

1.0—2.0

35—55

104

1.0—2.0

50

204

1.0—2.0

45—50

110

1.0—3.0

40

220

1.5—2.5

60—70

120

1.5—2.5

50

250

1.0—3.9

40—100

122

1.5—2.0

35

252

1.0—2.0

35

124

1.0—2.0

50

254

1.0—2.0

40—65

140

1.0—2.5

40—65

256

2.0—3.0

60

145

1.0—1.5

45

282

1.0—2.0

35

150

1.0—3.9

40—70

284

1.0—2.0

50

152

1.0—2.0

35—65

300

1.0—3.9

40—100

154

1.0—2.0

40—55

304

1.5—3.0

50—60

160

1.5—2.0

50—60

306

1.0—2.0

40—60

170

1.0—1.5

45—50

350

1.5—3.9

40—120

172

1.0—2.0

35—40

354

2.0

50

174

1.0—2.0

50

А4 Размеры и обозначения С-образных профилей приведены в таблице А.2 и указаны на рисунке А.2.

Рисунок А.2 — Схема равнополочного С-образного профиля

Таблица А.2— Размеры С-образного профиля

В миллиметрах

и

t

Bi

в2

С

ВО

1.5—3.9

50—60

43—63

16—20

1.0—2.5

35—50

30—45

12—18

100

1.5—3.9

65—80

57—72

18—27

1.0—2.5

40—60

35—54

16—20

120

1.5—3.9

65—80

57—72

18—27

1.0—2.5

40—60

35—54

16—20

140

1.5—3.9

65—80

57—72

18—25

140—150

1.0—2.5

40—60

35—54

16—20

150

1.5—3.9

60—80

52—72

18—25

160

1.5—3.9

70—80

67—72

18—25

180

1.5—3.9

70—80

67—72

18—25

200

1.5—3.9

70—80

67—72

18—25

220

1.5—3.9

70—80

67—72

18—25

240

1.5—3.9

80—90

72—82

18—30

250

1.5—3.9

80—90

72—82

18—30

260

2.0—3.9

80—100

72—92

20—30

280

2.0—3.9

80—100

72—92

20—30

300

2.0—3.9

90—110

82—102

22—30

320

2.0—3.9

100—120

92—112

22—30

340

2.0—3.9

100—120

92—112

22—30

350

2.0—3.9

100—120

92—112

22—30

360

2.5—3.9

100—130

92—122

22—32

380

2.5—3.9

100—140

92—132

22—36

400

2.5—3.9

100—140

92—132

22—36

А.5 Размеры и обозначения Z-обраэных профилей приведены в таблице А.З и указаны на рисунке А.З.

Таблица А.З — Размеры Z-образногопрофиля

В миллиметрах

н

1

е,

6г

Ci«C2

100

1.5—3.9

65—80

57—72

18—27

1.0—2.5

40—60

35—54

16—20

120

1.5—3.9

65—80

57—72

18—27

1.0—2.5

40—60

35—54

16—20

140

1.5—3.9

65—80

57—72

18—25

140—150

1.0—2.5

40—60

35—54

16—20

150

1.5—3.9

60—80

52—72

18—25

160

1.5—3.9

70—80

67—72

18—25

180

1.5—3.9

70—80

67—72

18—25

200

1.5—3.9

70—80

67—72

18—25

220

1.5—3.9

70—80

67—72

18—25

240

1.5—3.9

80—90

72—82

18—30

250

1.5—3.9

80—90

72—82

18—30

260

2.0—3.9

80—100

72—92

20—30

280

2.0—3.9

80—100

72—92

20—30

300

2.0—3.9

90—110

82—102

22—30

320

2.0—3.9

100—120

92—112

22—30

340

2.0—3.9

100—120

92—112

22—30

350

2.0—3.9

100—120

92—112

22—30

360

2.5—3.9

100—130

92—122

22—32

380

2.5—3.9

100—140

92—132

22—36

400

2.5—3.9

100—140

92—132

22—36

А.6 Размеры и обозначения 1-образных профилей приведены а таблице А.4 и указаны на рисунке А.4.

Таблица А.4 — Размеры 1-образногопрофиля

В миллиметрах

N

t

в,

вг

C,hC2

к

Л1

*2

100

1.0—2.5

40—60

33—57

13—20

8—12

0—28

20—45

140

1.2—2.0

55—70

47—62

13—25

8—12

0—28

20—45

150

1.2—2.0

55—70

47—62

13—25

8—12

0—28

20—45

160

1.2—2.5

55—70

47—62

13—25

8—12

0—28

20—45

180

1.2—3.0

65—80

57—72

13—25

8—12

0—40

20—65

200

1.2—3.0

65—80

57—72

13—25

8—12

0—40

20—65

220

1.5—3.5

65—80

57—72

25—30

15—25

0—45

20—65

245

1.2—3.5

65—80

57—72

25—30

15—25

0—45

20—65

250

1.5—3.5

75—100

67—98

25—30

15—25

30—45

60—75

260

1.5—3.5

75—100

67—98

25—35

15—25

30—45

60—75

280

2.0—3.9

75—100

67—98

25—35

15—25

30—45

60—75

300

2.0—3.9

75—110

67—102

25—35

24—32

50—75

85—125

320

2.0—3.9

80—110

72—102

28—40

24—32

50—75

85—125

350

2.0—3.9

100—120

92—112

35—40

24—32

50—75

85—125

400

2.5—3.9

100—140

92—132

35—46

24—32

50—75

85—125

Приложение Б (справочное)

Определение справочных величин поперечных сечений гнутых профилей

Б.1 Определение справочных величин полного сечения профиля без учета редукционных коэффициентов при потере местной устойчивости

Б.1.1 Швеллер (рисунок Б.1)

Б.1.1.1 Формулы для определения справочных величин приведены для профилей с разной шириной полок, для равнополочных сечений принимают в, = Bg и ув = у„ = 0.5Н.

Рисунок Б.1 — Схема полного сечения швеллера

Б.1.1.2 Площадь поперечного сечения

При расчете площади поперечного сечения, так же как и других характеристик, сечение равнополочного швеллера разбито на четыре эоны: 1 — плоский участок полки В,; 2 — плоский участок полки В2: 3 — плоские участки стенки: 4 — участки углов изгиба.

А, = ^-(*+01*.

A3 = (H-2(K + f)]t.

где D = 2(R + 0:

d = 2R;

БД.1.3 Собственный момент инерции угла изгиба относительно осей, проходящих через точки сопряжения углов изгиба с плоскими участками полок и стенок, вычисляют по формуле

БД. 1.4 Положение центра тяжести (ц.т) сечения относительно нижней грани В-г для неравнополочных швеллеров вычисляют по формулам:

«„-адн-ож зу2=А>0.Я.

^=0.5^.

Аш = А, + А2 + A3 * Ад.

Zs X мал ихо


= 0.707


4 (E + tp R*

Зх (Ам)г R1


Ущ.н

»х4=А(М-У«>).

y-S A

u

y.=H-yH-

Б.1.1.5 Положение ц.т относительно наружной грани стенки — расстояния от центра тяжести до наружной грани стенки вычисляют по формулам;

зх1 = А,-0.5(8, + Я-И).

зхЯг0.5(Вг+ Г).

5«э =А3 0.5(.

A4=^-d4

id

аде о = 2(Я+е):

d = 2R.

sx4=2AJ« + r-yJ.

*пр = В,-*л-

БД.1.6 Геометрические характеристики сечения Моменты инерции относительно осей х—х и у—у вычисляют по формулам:

. лne,f <в,-я-ог» {В.-Й-1У3

ж Д2 ) 12 12

^(т~0 5<)^''Н~^Г' *Aiy

=,(6' 1Г,)> ?<Sj .2 " -^10.5(5,-Я-П-хпР + + Д2(0.5(Аг-Я-0-хАН^1О‘-<+4яианЯ.

12


Б.1.1.7 Моменты сопротивления равнополочного швеллера относительно осей х—х и у—у вычисляют по формулам:

IV; = 31

У.

iv;=3i

у.

я



B.U С-образный профиль (рисунок Б.2)

Б.1.2.1 Площадь поперечного сечения

При расчете площади поперечного сечения, так же как и других характеристик, сечение равнополочного швеллера разбито на следующие зоны: 1 — плоский участок полки Вл\ 2 — плоский участок полки В?; 3 — плоский участок стенки: 4 — плоский участок отгиба Ср 5 — плоский участок отгиба С2; 6 — участки углов

изгиба.

А, = [В, - 2(R + 011. Aj = [В2 - 2(R + 0] 1. A3 = (Н-2(R +01/. A4 = [C,-(R + t)jr. А5=[С2-(Я*ПИ. Ae^tD»-^).

где О = 2(Я + Г): d=2ft

О.™? 4 нал Зв

^ = Хна.н=Я + /->'на*-

Ае = А,+А2э + А45+4А6.

Б.1.2.2 Собственный момент инерции угла изгиба относительно осей, проходящих через точки сопряжения углов изгиба с плоскими участками попок и стенок, вычисляют по формуле



Рисунок Б.2 — Схема полного сечения С-образного профиля

БД.2.3 Положение ц.т сечения относительно нижней грани полки В2 для неравнополочных С-образных профилей вычисляют по формулам:

ski=A(H-0.50.

s^V-5*-

з,4=>ЦН-0.5(С1+/+Я)].

з^-МО-ЧС, <■(<■«)).

зГб=ЩН-У„вя).

s,t=2V«..-

’„1 ♦ ♦ «,Э *’,4 *А» ’ «гв ’ «,г

Ум" л

Ш

у.=ня-

Б.1.2.4 Положение ц.т относительно наружной грани стенки вычисляют по формулам:

s„, = Ai 0.5S,,

5лг=А, 0.5S;.

s,3=0,5A,f.

^«vs.-o.so. sxS = Ai(fi3-O.5f).

«хв=АД-

s,? в АА-

А<




Б.1.2.5 Геометрические характеристики сечения

Моменты инерции относительно осей х—х и у—у вычисляют по формулам:

/, = АСУ. - W + |В' ****** Д--------L+ А2н -О.5,р + АД0.5Н- y„F +

ЦИ-2(Я tQJ* НС, - Я-П» 1(С. Я-<р

- АЛу. -0.5(0, -Я -ПР +Мун -0.5(Сг -я-оР +


12 12 12

+-2-1D‘-^)*2AB(ye-yHaJ+2Ae(yM-yM.B);

ltS,-2{« + f)p f[8, 2(Я*Г)Р

L =—1------+—2------

у 12 12

^\А,(0.5/ + хаарЯ+Д4й-0.5П+

*А(*пр-0-50 + ^-(О4-^)+2^(хпя:1ир+А5(В1пЙЭЛР + ^(Вгпи^р.

Б.1.2.6 Моменты сопротивления рзвнополочното Z-образното профиля относительно осей х—х и у—у вычисляют по формулам:


W,M=—.

У.

И? =^. *л

W2°^ —

Б.1.31-образный профиль (рисунок Б.З)

Рисунок Б.З — Схема полного сечения 1-образного профиля

Б. 1.3.1 Площадь полеречного сечения

При расчете площади поперечного сечения, также как и других характеристик, сечение равнопопочного швеллера разбито на следующие эоны: 1 — плоский участок полки В,; 2 — плоский участок полки В2:3 — плоские участки стенки: 4 и 5 — ребра жесткости стенки; 6 — верхний отгиб полки С,; 7 — нижний отгиб полки С?. 8 — участки углов изгиба.

Д, = (В1-2(Я + ()] t.

А2=(82-2(Я + /)](.

Аз = 0.5ЦН-2(Я + 0-Л2]-

А4 а hj • t.

А; = 2М.

где / = Jt0.5-(^-h,)p+*2.

4=[С,-(Я + Г)]/.

Д7=1С2-(Я+ОУ.

аде D = 2(R + 0; d = 2R.

у„, - = х„.. = 0.707--------.

/-эя = Хиэ.и=Я+*-Умзл-

А1 = Л + А3 * 3 * А4 * 2AS * *8 * *7 * 8

Б.1.3.2 Собственный момент инерции угла изгиба относительно осей, проходящих через точки сопряжения углов изгиба с плоскими участками попок и стенок, вычисляют по формуле

Б.1.3.3 Положение ц.г сечения относительно нижней грани вычисляют по формулам: sz, = A1(H-0.5f).

а,2 =A,G.5f.

Sy3 =43(0.75H-t5(R + 0-0.25h2).

®Г4 e Aj(0.25H+0.5(R + f)-0.25h2).

Sr5=A40.5H.

5ув=2Лл0.5Я.

V=2VW-^.J-

Sy< = 2А8^изя’

S/9 = 2Ab[H-0.5(C1-/-R)].

зу1О = 2АД0,5(Сг+/ + Я)].

* «2, * * S, * «у •> Sy - h, ♦ Sy * S, * ».or

yH = «-y.-

Б. 1.3.4 Положение ц.т сечения относительно крайней грани стенки вычисляют по формулам:

s«. = A°-5Sr

s«2 =А2°-г-

sl3= A3O.se.

sj4 = A4(X+0.5f).

sx5=A5O.5/c.

s<e=A6(B1-0.5t).

S,7 = -0.50.

s»« = Л®г

S*9 = As®2*

S4io =хиал'




*лр =«-**•

Б Л. 3.5 Геометрические характеристики

Моменты инерции относитегъно осей х—х и у—у вычисляют по формулам:

'ж10-0.5Г)ггн-0ЛГр+Дэв-Д-*-0.5еЯ+^(ум-Я-Г-0.5е)г +

, f(C-R-fp , 1(С • R fp

+ 24(yH-y«.Hf+—---+Лв[у.-Я-/-0,5(С1-Я-О]2+— 4-AT[y„-R-t-0.5(C2-R-t)f-,

/ = ag-,|l‘'- А(Х -R-!-0.ЧВ, -2(Я-()И^

Т 12 ’ * ’ +Л2п-К-Г-0.5{в2-2(Д-(Г+Дэя-0.5^+А4й-Л-0.5Г)г +

, t(C,-R-lp ЦС. R-tp

+A${xn -0.5(fc + f)2 +——L+_>_ +^[ye-R-f-0.5(C1-ff-r))2+A7[yM-R-f-0.5(C2-R-f)]2 + "d*,+"Хм -1+А*' ~х"" Хю-н>+_ х*_Хия - ’■

(2


БЛ.Э.6 Моменты сопротивления образного профиля относительно осей х—х и у—у вычисляют по формулам:

f

и t

У*

w* '■

( . _ж_

У-'

i

w»--

e »

V

i

W"1':

r

X np

Б.1.4 Z-образный профиль (рисунок Б.4)


Рисунок Б.4 — Схема сечения Z-образного профиля

Б.1.4.1 Площадь поперечного сечения

При расчете площади поперечного сечения. так же как и других характеристик, сечение равнололочного швеллера разбито на следующие зоны; 1 — плоский участок полки Bf: 2 — плоский участок полки В?; 3 — плоский участок стенки: 4 — верхний отгиб полки Ср 5 — нижний отгиб полки С%. 6 — участки закруглений.

А, = [В,-2(R + f)Jf,

A2=[B,-2(R + f)]f.

A3 = [H-2(R-f)p.

A4=[C,-(R+OX.

Aj =[Сг-(R + f)p.

A6=i{D*-d4

где D = 2(R + t); d=2R;

y„-. = xu.. = 0.707--;---

■j ■


иа' изд Зп (Я*о’-Я

А* =А,+А2э+А,+^ + 4Ае.

Б.1.4.2 Собственный момент инерции угла изгиба относительно осей, проходящих через точки сопряжения углов изгиба с плоскими участками полок и стенок, вычисляют по формуле

Б.1.4.3 Положение ц.т сечения относительно нижней грани В2 вычисляют по формулам:

sy2=^0.5f.

sy3 =4JH-2(R + f))0.5*(R + O.

8м4[Н-(-Д-0,5(С1-/-Я)].

sy5 =<4s[f+ R + 0,5(C2-f-R)].

Б.1.4.4 Положение ц.т сечения относительно крайней грани стенки отгиба С, вычисляют по формулам:

«„-^(0.58, + 8,-0. s,3=^(b,-o,5o. зл4 =A,0.5f. 5х55г+8,-Г-0.бГ).

**,а

Б.1.4.5 Геометрические характеристики сечения

Моменты инерции относительно осей х—х и у,—у вычисляют по формулам:

12

12

12

12

+ ^[yM-R-1-a5<C2-R-0F+:JL<D<-d<) + 2A6{y,-yM>>(F+2A6(yM-yM,iMF.

/z=^-211ill£l + A1(xB-R-f-0.5[B,-2(fl + f)])’+!£i2gi^+A2(xftO-R-f-0.5(SI-2(R + 0]>2 +

^PtC12g ,>^S4 'В." <W ^Р(С-12Я',14в- I? + As(x,|p - (И d<) + Ae(xft-xMi> +Авд - S, + хи4я)+А6в -^и)+ АЛ3 - х„ - хяаяХ

12


Б.1.4Л МММЖТЫ СОфОТИВЛЭЖЯ Z-ОбрвВНОГО гро^нпнотносятегъноос^й х—х и у—у вычисляют по формулам:


> иг =—.

у.

И'я=.!ь-.

• «о

Б.2 Определение редуцированных справочных величин для сжатых элементов поперечного сечения изгибаемых и центрально сжатых профилей

Б.2.1 Швеллер (рисунок Б.5)

Б.2.1.1 Для гнутого швеллера эффективную ширину сжатой неокаймленной отгибом погаси определяют при условии, если относительная гибкость полки ?>(| > 0.748. при Г £ 0.748 р = 10. Коэффициент, учитывающий характер сжимающих напряжений в пластике для случая равномерного сжатия. кд = 0.43.

_ ь

^‘28,4г^7‘


к, =0.43.

b^B-R-l.

Б.2.1.2 Эффективная ширина погаси при расчете профиля по несущей способности Ь.< - pb, зависит от приведенной гибкости Л|(:

_ X -0.ТВ8

при X > 0.748 р = г

и >'

EL2.1.3 Плоидць равуцфр—iuu (мнения вмюпяпт л» формулам:

д, = [В, - (Я? + г)-*1 Л гдех = Ьр-Ь^:

Aj = [B2-(R+OP.

A3 = [H-2(R*0]/.

где D»2(R + f);

d = 2R.

<411 .1.1. :u

к

Г7

•Л»

X

___г

Я

Г

Рисунок Б.5 — Схема сечения швеллера для определения эффективной ширины сжатой не окаймленной отгибом полки

Б.2.1.4 Эффективную высоту сжатой части стенки изгибаемого профиля вычисляют, исходя из высоты плоской части стенки и ее

и р

_ нл -

Л„ =-----к; при л„ >0,673.

2«.4ГгЛГ р

Для сжимающих напряжений а форме треугогъника стенки, защемленной по двум кромкам в форме треугольника:

V = 7-81-6.29v-9.78v2.

Значения уе и ум следует принимать из расчета со сжатым редуцированным верхним поясом {рисунок Б.6):

ke = 7.81-6,29у + 9.78уг.

Г-

р 2в.4,;^7

Г 0,055(3» v) Г' р

=Н-2(Я-0.

= РУ»-

Ьв1 = 0.4Ьв,.

Рисунок Б.6 — Схема редуцированного сечения С-образного профиля

Б.2.1.5 Площадь редуцированного сечения вычисляют по формулам:

A2 = [fl2-(**0U

Ая=(Ьв1-Г**0Н

Лз2 = (Ь,2 + Ун-(* + 0]*.

A. = i(D2-d2).

* 16

2(R+f): 2R;

ХА = A,+Aj + Aj, +Aj2 +2At.

Б.2.1 .6 Положение ц.т сечения (относительно нижней грани В2) вычисляют по формулам;

«^=^-0.50.

sy2=V-«-

3x3 = A31(H-0,5b,i-R-/).

sZ4=A32(0.5t>e2+yM).

у s X

* HiA ИМ

R* RJ


Ум.и«*МяжД + Г-У0»Л-

sft=A^H~y^

Sr5 = V«x-



LA


Б.2.1.7 Геометрические характеристики редуцированного сечения (рисунок Б.7) Момент инерции относительно оси »—х вычисляют по формуле




-O-S^-R-O2 *^--^0.5^



+ Аа<Уи-Ую.м>-


Б.2.1.8 Момент сопротивления относительно оси л—х вычисляют по формулам:




Б.2.1.9 Радиус инерции вычисляют по формуле



Б.2.1.10 Изгиб швеллера относительно оси )*—у при сжатой стенке вычисляют по формулам;


^«(Н-гя-п.

г=

р 28.4гт^к„

I -0.0550 «V)

р=_^5--

к = 4.0. О


Ржумо* В.Т—Сямив редуцированного «нонмя швеллере

Чг=РЧ-

Б.2.1.11 Площадь редуцированного сечения вычисляют по формулам:

A, = (S,-(R+()]/.

А2=[в2-(Я +()]/.

A3 = [H_2(R + 0-x,]f.

2(R+f):

2R;

LA = A,+A2+AJ+2Ar

Б.2.1.12 Положение ц.т сечения и геометрических характеристик при изгибе относительно оси у—у вычисляют по формулам для определения геометрических сечений полного сечения профиля (рисунок Б.8) с учетом уменьшенной площади стенки профиля A3;

хл: хпр — принимают из расчета при сжатии верхнего пояса:

Рисунок Б.8 — Схема профиля швеллерного сечения (полное сечение) k., = (0.85-0.57)у + 0.57,

“* 28.4г1^7 л - 0.188

>1

=P*n(>-

*2 =A>-fi«+X*-

62.1.18 Плоирдьрадуцмромнюга ммвнм ■ычжижюгпо формуя и:

+ f,

42=[B2-(R*0-X2]f.

А3«(Я-2(Я + 0)Г.

м te

где D = 2(R + f):

d = 2R;

£А = А+^+А,+2Дл.

Б.2.1.14 Положение ц.т сечения и геометрических характеристик относительно оси у—у вычисляют по формулам для определения геометрических сечений полного сечения профиля (рисунок Б.9) с учетом уменьшенной площади стенки профиля Д2-

Рисунок Б.9 — Схема редуцированного сечения швеллера (площадь сечения)

42=[S2-(R + ()-^f.

>43 = [W - 2{R + 0 - Л

где D = 2(R + 0; </ = 2Я.

la=д+д+д+гд.

Б.2.1.15 Положение ц.т сечения и геометрических характеристик вычисляют по формулам для определения геометрических сечений полного сечения профиля с учетом уменьшенной площади поясов и стенок.

Б.2.2 Сечение из С-образного профиля, изгибаемого относительно оси *—х, при сжатии верхней полки (рисунок Б.10)

Б.2.2.1 Расчетную ширину сжатой верхней полки вычисляют по формуле

bp-By-R-0.5t.

Рисунок Б.10 — Схема редуцированного сечения С-образного профиля

Б.2.2.2 Эффективную ширину полки при расчете профиля по несущей способности вычисляют по приведенной ниже формуле при условии, что коэффициент снижения несущей способности ребра жесткости полки вследствие потери устойчивости формы сечения ребра = 10. Это возможно при приведенной гибкости ребра & 0,65. при больших значениях приведенной гибкости следует проводить редуцирование толщины ребра жесткости и примыкающей к нему части полки:

Ь<./=РЬР-

  • • при относительной гибкости стенки S 0,673 р = 1,0:

  • • при относительной гибкости стенки i.p > 0,673;


Б.2.2.3 Площадь редуцированного сечения профиля (рисунок Б.11) вычисляют по формулам:


где D = 2(R + f); d = 2R;


A^[By-2(R^t)-x]l.

A2 = [B2-2(R^l)]l.

A3 = [H-2(R*01/.

44 = lc,-(R + ()]f.

Л5=^-(Я*ПЛ

XL=—(CP-d2).

* 16

1А = Д + Аг34+^ + 4^_


Б.2.2.4 Положение ц.т сечения вычисляют по формулам для определения геометрических сечений полного сечения профиля с учетом уменьшенной площади верхнего пояса.


4'1 .1 .. Г.Т'Н»



Рисунок Б.11 — Схема редуцированного сечения С-образного профиля

Б.2.2.5 При изгибе кроне сжатой попки сжата еще и часть стенки:

Н =H-R-0.5t: р


yh. уь — принимают из расчета при сжатии верхнего пояса

ke =7.81-6,29у + 9.78ч>г:

>0,673.



х

Р= —


-0.055(3 * V)


к„=4.0:





Б.2.2.6 Площадь редуцированного сечения профиля вычисляют по формулам:

А2 = IS2 - 2(Я <■ t)] f.

*31 = Ph-(R-ОИ Аз2=Рс2+Ун-<« + 0]'-

A4 = [C,-(R*0p.

Л5 = [С2

где D = 2(R + t): d = 2R.


+ +44$.

Б.2.2.7 Положение ц.т сечения (относительно нижней грани полки вычисляют ло формулам:

Sr1 =А,(Н-0.50.

sy2 =^0.5/.

а,,3 = Л31[Н-0.5(6,1 +Я+01.

®уд = *32°-5Prf +Ум + (я + /)1.

S,s=>UH-0.5(C,+t+R)].

8хв-АД0,5(Сг+/+#?)].

Упз.»


= 0.707—

Зв


(g-H? -Я3 (Я it)1 Я3'


Zs X

ИМ нэ.м



«Д'


«Г7-2>Ч(Н-Киэ>).

«,» = 2АбУн».».

“ "

Уа="-У„-

Б.2.2.8 Момент инерции относительно оси х—х вычисляют по формуле

, , (в - 2(Я«1)-х)!» [в -2(Я.О]Р

4 = А,(УВ -0.5Г)2 +Д2 (У„ -0.5tf и- 1 ---— + -[0.5Ьф1 - 15(Д + /)])}г +

12


+ Д32и-0,5[Ь#2+ (*+OJF-■^'И3 фД^,, -0,5Сг-15(Я-ОН *

12


КС, -g-fp I . ,

---+256^ ~d ) + А^У»-Умл^*Л»(Улм

Б.2.2.9 Момент сопротивления относительно оси у—у и радиус инерции вычисляют по формулам:




Б.2.2.10 Геометрические характеристики редуцированного сечения при изгибе относительно оси у—у при сжатых отгибах (рисунок Б.12) вычисляют по формулам:

Ср = C-0,5(R + 0.5t).


_ СР

*’~28.4г.^Г


> 0.748.


кв =0.43:

X - 0.188 Р = •' — Л* р

сы=РСр-

Х=СрйГ

Б.2.2.11 Одновременно со сжатым отгибом сжаты и части полок.


Рисунок Б. 12 — Сечение С-обраэното профиля, изгибаемого относительно оси у—у. при сжатых отгибах полок

V = 2i = J2_. -Упр

ke = 7.81-6.29у + 9.78ф2.

>0.673.



А

р=-


0.055(3 * v)


Л* г


Б.2.2.12 Площадь сечения редуцированного профиля вычисляют по формулам: 42=[S2-2(R*t)]f.

A3 = [H-2(R+0]/.

А4 = [с, - (Я + f)-х] f.

Аэ = [С2-(Я**)-хН.

A =-L(D2 -d*)_ • 16

где D = 2(R + f): d = 2R

£A = A, + A2 + Aj + A4 + A* + 4 Ag

Б.2.2.13 Положение ц.т сечения и геометрических характеристик вычисляют по формулам для определения геометрических сечений полного сечения профиля с учетом уменьшенных площадей отгиба полок Ад. А5.

Б.2.2.14 Сечение из С-образного профиля, изгибаемого относительно оси у—у. при сжатых стенках приведено на рисунке Б. 13.

Рисунок Б. 13 — Сечение С-образного профиля, изгибаемого относительно оси у—у при сжатой стенке

Б.2.2.15 Расчетную ширину сжатой стенки профиля Нр = Н - 2R -1 вычисляют по формуле

Г =--^-—>0.673.


Л -0.055<3*v) Р= — к =4.0. 4

Б.2.2.16 Площадь редуцированного сечения вычисляют по формулам:

Л2=[В2-2(Я + 0]Г.

AJ»[H-2(« + 0Jt

А4 = [ct-(R +/) - х] t

As = lc2 - {R ♦ 0 - X] t.

где D = 2(R + t); <j = 2R\


ia = V'V-Va4+a5+4A6-

Б.2.2.17 Положение ц.тсечения и геометрические характеристики относительно оси у—/вычисляют по формулам для определения геометрических сечений полного сечения профиля с учетом уменьшенной площади стенки профиля А3.

Б.2.2.18 Момент сопротивления относительно оси у—у вычисляет по формулам:

и

IV*=—L;

’ «•


Радиус инерции вычисляют по формулам:



Б.2.2.19 Сечение С-образного центрально сжатого профиля приведено на рисунхе Б.14.

Б.2.2.20 Эффективную ширину полки при расчете профиля по несущей способности рассчитывают по приведенной ниже формуле при условии, что коэффициент снижения несущей способности ребра жесткости полки вследствие потери устойчивости формы сечения ребра = Ю. Эго возможно при приведенной гибкости ребра £ 0,65. при больших значениях приведенной гибкости следует проводить редуцирование толщины ребра жесткости и примьжакмцей к нему части полки.

Рисунок Б.14 — Схема редуцированного сечения С-образного центрально сжатого профиля

Эффективную ширину полки при расчете профиля по несущей способности рассчитывают по формулам при относительной гибкости стеки:

XpS 0.673; р = 10:

X >0.673; pctO:

к = 4.0; <1

1р- 0.055(3

Ь«=РЬр-

х=ь-ьлг

Б.2.2.21 Сжатая стенка профиля = И - 2R - 2t.

Эффективную ширину полки при расчете профиля по несущей способности вычисляют по формулам: =РЬР-

Б.2.2.22 При сжатых отгибах полок верхняя С₽1=С. -R+t и нижняя -R + t. Эффективную ширину

отгиба при расчете профиля по несущей способности вычисляют по формуле

Г =--Sl_> 0.748.

р 2«.4г1^Г

in?

"’"К

ke=0.41

Г -0.188 р= > ;

с.< =PS-

*о=Ср-С

Б.2.2.23 Редуцированную площадь сжатого сечения вычисляют по формулам;

Ay*{By-2(R + t)-)Qt. Д2 = 1В2-2(Д>/)-Х1Л Д3 = (Н-2(Я + 0-Ху f. AaMtn-tR + O-XsH. А5=[с2-(Я + 0-Хз|/.

A.el(D*-d*):

где D = 2{R+t); d = 2R.

£А = A^+Aj + Aj + А^ +А* + 4А6.

Б.2.2.24 Положение ц.т сечения и геометрические характеристики вычисляют по формулам для определения геометрических сечений полного сечения профиля с учетом уменьшенной площади поясов, стенки и отгибов.

Б.2.3 Сечение 1 -образного профиля, изгибаемого относитегъно оси х—х. при сжатой верхней полке приведено на рисунке Б. 15.

Рисунок Б.15 — Схема редуцированного сечения 1-образного профиля, изгибаемого относительно оси х—х. при сжатой верхней полке

EJ.3.1 Эффективную ширину полки при расчете профиля по несущей способности рассчитывают по приведенной ниже формуле при условии, что коэффициент снижения несущей способности ребра жесткости полки вследствие потери устойчивости формы сечения ребра = 10. Это возможно при приведенной гибкости ребра £ 0.65. при больших значениях приведенной гибкости следует проводить редуцирование тогпцины ребра жесткости и примыкающей к нему части полют:

=рьр;

- при относительной гибкости стенки Лр £ 0.673 р = 1.0; • при относительной гибкости стенки Z(> > 0.673 р < 1,0;

> 0.673;

x = t>-V

Б.2.3.2 Площадь элементов редуцированного поперечного сечения (рисунок Б. 16) вычисляют по формулам;

A2=(Sz-2(R + 0]f.

A3 = [H-2(K + 0-ft21°5f-

Л4 = h^t.

А5 = 2}t-

Ae = [ct-(R + OJf.

A7 = [c2-(R + 0H.

Ae=^(°2-d3)-где D = 2(R + t); d = 2R;

LA = A + Aj + 2A. + \ + 2Aj + Д. + A, ♦ 4 A.

Б.2.Э.З Положение ц.т сечения вычисляют по формулам для определения геометрических сечений полного сечения профиля с учетом уменьшенной площади верхнего пояса Аг

Б.2.Э.4 При изгибе помимо сжатой потки сжимается также часть стенки

Hp = H~R-0.5t

Рисунок Б.16 — Схема редуцированного сечения 1-образного профиля

Б.2.3.5 Коэффициент влияния напряженного состояния пластинки кл, ограниченной попсой и ребром жесткости стенки ун; у0 принимают из расчета редуцированного сжатого верхнего пояса:

к =

в аоб.») др = н~(«+0.

----!-=> 0.673,

28.4f^





Б.2.3.6 Геометрические характеристики редуцированного сечения при изгибе относительно оси х—х Площадь элементов редуцированного поперечного сечения вычисляют по формулам:

A2 = (S2-2(R + t)]f.

А31 = (бв1-Я-0(-

где е = 0.5(Я-2(Я + 0-/г2);


АМ =

Aj = el.

AA-2lt*hv

где/ = ^[0.5(h2-h1)]2+k2;

As =[ct-(R */)]/.

Ae = [c2-(R + f)]t

ГД® D = 2(R + f); d=2R;

£A = A, + Aj +Аз + A3, + A32 + ^ tA^A^AA,.

Б.2.Э.7 Положение ц.т сечения (относительно нижней грани В?) вычисляют по формулам; з, = А,(Н-0.5/).

Sj = Л2о.5(.

«з, =Л32(0.5Ьв22 + е + Е+0.

5з = + Я +

S. = А, 0.5Н.

5 4

S6 »As(H-0.5(C1+/+R).

S^dJOJHCj+f+R)].

Sy9 Sиг.и^'

£ _ «у. * Я,2 * *уЗ» * «,ЗГ ♦ V 4 «г» * *у» * *Г1 Г «уЗ * М

у- “ £Д

У.=И-1у„.

Б.2.Э.8 Момент инерции относительно оси к—ж вычисляют по формуле;

4=A(ye-0.5()3+^±L + + А,(уи -0.5/Я +^-2|1±1+Д3,(у„ -0.5Ьв1 -R-/F +

+ А4(0.5Н-ум)25в-0.5(0,+ R + /)]?6н-0,5(С2+ R + /)p+—»(D*-d4)+


» (У. - Уиэ.и F ♦ 2Ав<Ум - Уи>.м J2 + Лв!Уа

+ >МУ. -0.5(0, +R+OF + д?м -0.5(02 + R + OF.

Б.2.3.9 Момент сопротивления относительно оси ж—ж вычисляют по формулам: if

IVм = —.


Б.2.3.10 Сечение 1-образного профиля, изгибаемого относительно оси у—у. приведено на рисунке Б.17.

Рисунок Б. 17 — Схема полного сечения 1-образного профиля при изгибе

Б.2.3.11 Расчетную ширину сжатого отгиба при расчете профиля по несущей способности при изгибе относительно оси у—у вычисляют по формуле

Ср =C-0.5<R + 0.5f).

Б.2.3.12 Эффективную ширину отгиба лолки при расчете профиля по несущей способности bgf = рСр вычисляют по формулам;

С

X - '->0,748,

28.4.г^.,

ка=0.43;

X -0.168 р ^=рср. x=cp-ct/.

Б.2.3.13 Одновременно со сжатым отгибом сжаты и части полок:

v = 22. = 2jj_, -упр

ke =7.81-6.29v + 9.78v2.

X -0.055(3 г v)

р = р, : при Z, £0.673 р = Ю.

Б.2.3.14 Площадь редуцированных элементов сечения вычисляют по формулам:

А1 = [Si - 2(R* f)-X) f,

A2 = (B2-2(R + /)-X]t

Aj = [H-2{ff + 0-/iJ0.5t,

А4 = /ц1,

A5 = /t

Ae = p[c1-(R+()-x]f,

A7 = p[c2-(R-r

где D = 2(R + 0: d = 2R.

"LA = A, + A2 + 2A, + A4 + 2Aj + + A, + AA^

Б.2.3.15 Положение ц.т сечения вычисляют по формулам для определения геометрических сечений полного сечения профиля с учетом уменьшенных площадей верхнего пояса Ае. А?.

Б.2.3.16 Ширину расчетной пластинки сжатой стенки при расчете профиля по несущей способности при изгибе относительно оси у—у (рисунок Б.18) вычисляют по формулам:

Нр1=0.5(Н-Лг-Я-0.5О.



Рисунок Б.18 — Схема редуцированного сечения Х-обраэнога профиля




> 0.673.


кв»4.0;

- 0.055(3»

Р=' - :

А*

Чг=Р»рг

^=Hpi-W.r

7 g *’—>0,673, ’ 28,4..'^“

" 0.055(3» чО Р = :

^=РЙ1-

x2 = />.,-V

Б.2.3.17 Площадь редуцированных элементов поперечного сечения вычисляют по формулам:

Л1 = (е1-2{Я*/)И.

Л2 = [В2-2(Я+(»г.

А3 = [Н - 2(R + 0 - /», - Х1 ] 0.5/.

Ад = р/Ц/.

Ад = //.

аде / = ^0.5<^-ft,)? +Яг:

= [с, - (R + /) - х] I.

А? = [Cj - (R * fi - х] t.

Ae=—

® 4ft

оде D = 2(R-/); d = 2R;

1А=А, + А2 + 2А34+2А6+<%-А7+4А8.

Б.2.3.18 Положение ц.т сечения вычисляют по формулам для определения геометрических сечений полного


сечения профиля с учетом уменьшенных площадей верхнего пояса Ае. А?.

Б.2.3.19 Сечение 1-образного профиля при центральном сжатии приведено на рисунке Б.19.


t.

Рисунок Б.19 — Схема редуцированного сечения 1-образного центрально сжатого профиля

Б.2.3.20 Площадь редуцированного сечения при центральном сжатии вычисляют по формулам: A2=(S2-2(R + 0-X]f.

А3 = (И - 2(Я * Г) - h2 - X,J0.5 t.

Д = — Х^) t.

As = rt.

/ = ^0.5^-ft,)!3+*г.

Ав=[с1-(Я + /)-х3^

А? = [с2 - (Я + 0 - xjt

А- =—(D2-С/2).

’ 16

II II Q ts


2(R + f);

2R

£А = Д+А,+2Aj + А4+2Aj+>^ + Ay+4Ag.

Б.2.3.21 Положение ц.т сечения определяют по формулам для определения геометрических сечений полного сечения профиля с учетом уменьшенной площади поясов и стенок.

Б.2.4 Сечение Z-образного изгибаемого профиля (рисунок Б.20)


Рисунок Б.20 — Схема сечения Z-образного изгибаемого профиля

Б.2.4.1 Эффективную ширину полки при расчете профиля по несущей способности рассчитывают по при* веденной ниже формуле при условии, что коэффициент снижения несущей способности ребра жесткости полки вследствие потери устойчивости формы сечения ребра = 10. Эго возможно при приведенной гибкости ребра £ 0,65. при больших значениях приведенной гибкости следует проводить редуцирование толщины ребра жесткости и примьжающей к нему части полки.

Эффективную ширину полки при расчете профиля, изгибаемого относительно оси у—у по несущей способности. вычисляют по формуле

  • • при относитегъной гибкости стенки X, £ 0.673 р = 10;

  • • при относитегъной гибкости стенки > 0.673 р < 10;

    >0.673.



X, -0.055(Э«у)

Б.2.4.2 Площадь редуцированного сечения при изгибе вычисляют по формулам:

A2=[B2-2(K+0]t

Aj»[H-2(/? + 0]L

A, = [Ci-(R

A3 = [c2-(R + /)]/.


где D = 2(R + 0;

d = 2R.

LA = Ai+A2+Aj + ^+A5+445.

Б.2.4.3 Положение ц.т сечения вычисляют по формулам для определения геометрических сечений полного сечения профиля с учетом уменьшенной площади верхнего пояса.

Б.2.4.4 При изгибе помимо сжатой попки сжимается также часть стенки (рисунок Б.21).

Н = H~2R~t.

р


Рисунок Б.21 — Схема редуцированного сечения Z-образносо профиля



уи; ув — принимают из расчета при сжатии верхнего пояса

кд =7.81-6.29у + 9,78у2.





28,4..'


> 0.673,



X. - 0,055(3. </> Р = -----ее-----

1.' р



х=ь-ьв/.

Б.2.4.5 Площадь редуцированного сечения при изгибе вычисляют по формулам:

A, = [B1-2(R-₽0-x]/,

Аг = [Bj-2(R + 011.

Ал1 = (Ьвг-(Я+0]1.

^32 = tbe2*yh-(R*t)]l.

Л4 = [с,-(Я*0Н.

As = [c2-(R + ОН.

A< = i(D2-dJ)1 о

II II


2(R+t);

2R.

SA = А, + Аг +>%, + Дз2 + At + + 2Ag.

Б.2.4.6 Положение ц.т сечения (относительно нижней грани В2) вычисляют по формулам:

s, =А,(Я-0.50.

s2 = ^0.5,.

Sg =AJ1(H-(b#1-(fl + 0P.5-(R+f)).

s< = * У„ - (R+f )Д5+(R+o.

а$4[Н-0.5(С1+Г+Я)].

s6 =/^0.5(02+f + R).

УиЗ-В


хмл


0.707—

За


D'tti2


УцЗ.И ® Аихм = R+t ~ У»ЗЛ-

Ут=(Н-Уи,лИе-

y»=y«>.v

У"~ 1Л

у.="-ун-

Б.2.4.7 Момент инерции редуцированного сечения при изгибе относительно оси х—х вычисляют по формуле /, = А(У. - W +(V±12*1 + -0.5Рв1 -15(R+O]3 +

+ Л«[у.-Ь.2 +У„♦ода+п]’ ♦ l|J,“ ' У"2 *<М> ч-ЛГУ. -0.5(0, +R+#)]2 +

$кн-0.5(С1^И)Р+-^<О--(/Ъ*2А6<у,-уиэ^+д$1у>.УиадР+ЛХиад]2.

Б.2.4.8 Момент сопротивления относительно оси х—х. радиус инерции вычисляют по формулам: if

w; =—.

* ..4


Б.2.4.9 Сечение из Z-образного профиля, изгибаемого относительно оси у—у. приведено на рисунке Б.22.

Б.2.4.10 Расчетную ширину сжатого отгибе при расчете профиля по несущей способности при изгибе относительно оси у—у вычисляют по формуле



Рисунок Б.22 — Схема сечения Z-обраэного профиля, изгибаемого относмгегъно оси у—у

Б.2.4.11 Эффективную ширжу отгиба при расчете профиля по несущей способности выделяют по формулам;

= рс>.

X ---->0.748;

* 28.4|Г^Л



Б.2.4.12 Одновременно со сжатым отгибом сжаты и части полок:


к0 =7.81-6.29ч» +9.78Ц12,

Р =


- 0.055(3-» у)


при Лр S 0.673 р = 10.



Б.2.4.13 Площадь сечения профиля вычисляют по формулам:

а, = [8,-2^* or

А2 = [В2 - 2(Я + ()] (.

Ал = [Я-2(Я + ()](.

А4 = [с,-(Я + 0-хН.

Аь = [С2-<« + 0-х](.

A.s^-(D2-d3l

где О = 2(Я + 0; d = 2R.


£A = A + A2+A3 + Aj+As+4A6.

Б.2.4.14 Положение ц.т сечения и геометрических характеристик вычисляют по формулам для определения геометрических сечений полного сечения профиля с учетом уменьшенных площадей отгиба полок А4. А$.

Б.2.4.15 Сечение Z-образного центрально сжатого профиля приведено на рисунке Б.23.

Б.2.4.16 При сжатых полках профиля, верхней = В, - Я -1 и нижней Ь^2 = Вг - Я -1. эффективную ширину погаси при расчете профиля по несущей способности вычисляют по формулам:

  • • при относитвгъной гибкости стенки Хр & 0.673 р = 10;

  • • при относитвгъной гибкости стенки > 0.673 р < 10;

X. = *'»> 0,673.

и 26.4trjka



*•/ = рьР.

X = b-V


Рисунок Б.2Э — Схема сечения Z-образного центрально сжатого профиля

Б.2.4.17 При сжатых стенках профиля = Н - 2R~2t эффективную ширину полки при расчете профиля по несущей способности вычисляют по формулам:



Б.2.4.18 При сжатых отгибах полок, верхней С^, = С, - Я +1 и нижней С)2 = С2 -Я + f. эффективную ширину отгиба при расчете профиля по несущей способности = рСр вычисляют по формулам:

с.


> 0.748;



кв=0.43:

X -0.18В

Л* р


^=РСР-

х^с.-с^.

Б.2.4.19 Редуцированную площадь сжатого сечения вычисляют по формулам:

А2 = [S2-2(R + f)-XJ t

А3 = (Н-2(R+t) - Xj] (.

A4 = [c1-(R*/)-X4]/,

А5 = [с2-(Я + П-Х4](.

где D = 2(R+t);

d = 2R.

LA = A, +Aj + Aj + 4* +Aj +4Aj.

Б.2.4.20 Положение ц.т сечения и геометрические характеристики вычисляют по формулам для определения геометрических оечений полного сечения профиля с учетом уменьшенной площади поясов, стенки и отгибов.

УДК 669.14-423.69:006.354

ОКС 77.140.70


Ключевые слоев: профили стальные, оцинкованные, окрашенные гнутые; сталь холоднокатаная; сортамент, предельные отклонения; расчетные формулы поперечного сечения

БЗ 10—2018/9

Редактор Л.С. Зимилоеа Технический редактор И.Е. Черепкова Корректор Е.Р Ароян Компьютерная еерстха Д.В. Карденовской

Сдано в набор 2S.03.2019. Подписано в печать 26.04.2019, Формат 60 » 64 V&. Гарнитура Ариал.

Усл. печ. п. 6.05. Уч.-изд. п. 4.84

Подготовлено на основе электронной версии, предоставленной разработчиком стандарта

ИД «Юриспруденция». 115419. Москва, ул. Орджоникидзе. 11 wwwjunsi2dat.ru y-book@ma4.ru

Создано в единичном исполнении во . 117416 Москва. Нахимовский пр-т. д. 31. к. 2.

www.90slinf0.ru info@goelinfo.ru