allgosts.ru27. ЭНЕРГЕТИКА И ТЕПЛОТЕХНИКА27.040. Газовые и паровые турбины. Паровые двигатели

ГОСТ 34484-2018 Турбины паровые стационарные. Нормы расчета на прочность корпусов цилиндров и клапанов

Обозначение:
ГОСТ 34484-2018
Наименование:
Турбины паровые стационарные. Нормы расчета на прочность корпусов цилиндров и клапанов
Статус:
Действует
Дата введения:
07.01.2019
Дата отмены:
-
Заменен на:
-
Код ОКС:
27.040

Текст ГОСТ 34484-2018 Турбины паровые стационарные. Нормы расчета на прочность корпусов цилиндров и клапанов

>

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОВЕТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ, МЕТРОЛОГИИ И СЕРТИФИКАЦИИ (МГС)

INTERSTATE COUNCIL FOR STANDARDIZATION, METROLOGY AND CERTIFICATION (ISC)

ГОСТ 34484— 2018


МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

ТУРБИНЫ ПАРОВЫЕ СТАЦИОНАРНЫЕ

Нормы расчета на прочность корпусов цилиндров и клапанов

Издание официальное

Москва Стандартинформ 2019


ГОСТ 34484—2018

Предисловие

Цели, основные принципы и основной порядок проведения работ по межгосударственной стандартизации установлены в ГОСТ 1.0—2015 «Межгосударственная система стандартизации. Основные положения» и ГОСТ 1.2—2015 «Межгосударственная система стандартизации. Стандарты межгосударственные. правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Правила разработки, принятия. обновления и отмены»

Сведения о стандарте

  • 1 РАЗРАБОТАН Техническим комитетом по стандартизации ТК 244 «Оборудование энергетическое стационарное». Федеральным государственным унитарным предприятием «Всероссийский научно-исследовательский институт стандартизации и сертификации в машиностроении» (ВНИИНМАШ)

  • 2 ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии

  • 3 ПРИНЯТ Межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол от 29 ноября 2018 г. N? 54)

За принятие проголосовали:

Краткое наименование страны по МК (ИСО Э!вв} 004—97

Код страны no МК |ИСОЗ)М) 004-97

Сокращенное наименование национальною органа по стандартизации

Армения

AM

Минэкономики Республики Армения

Беларусь

BY

Госстандарт Республики Беларусь

Киргизия

KG

Кырсызстандарт

Россия

RU

Росстандарг

Узбекистан

UZ

Узстандарт

  • 4 Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 9 апреля 2019 г. № 124-ст межгосударственный стандарт ГОСТ 34484—2018 введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с 1 июля 2019 г.

  • 5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется е ежегодном информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.gost.ru)

© Стандартинформ. оформление. 2019


В Российской Федерации настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

Содержание

  • 1 Область применения

  • 2 Нормативные ссылки

  • 3 Сокращения

  • 4 Термины и определения

  • 5 Общие положения

  • 6 Методика расчета на статическую прочность

  • 7 Расчет сопротивляемости малоцикловому нагружению

  • 8 Расчет сопротивляемости хрупкому разрушению

  • 9 Расчет прочности крепежа фланцевых соединений корпусов

  • 10 Расчет плотности фланцевых соединений корпусов

Приложение А (рекомендуемое) Ремонт покоробленных корпусов цилиндров

паровых турбин ТЭС

Приложение Б (рекомендуемое) Схемы измерения зазоров в горизонтальном

разъеме корпусов цилиндров паровых турбин

Библиография

ГОСТ 34484—2018

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

ТУРБИНЫ ПАРОВЫЕ СТАЦИОНАРНЫЕ

Нормы расчета на прочность корпусов цилиндров и клапанов

Stationary steam turbine.

Norms of calculation for strength of cylinder and valve casings

Дата введения — 2019—07—01

  • 1 Область применения

Настоящий стандарт распространяется на паровые стационарные турбины для тепловых и атомных электростанций и приводные паровые турбины.

Настоящий стандарт устанавливает общие требования к расчету на прочность наружных и внутренних корпусов цилиндров высокого и среднего давления и корпусов регулирующих и стопорных клапанов на всех стадиях жизненного цикла, в том числе при проектировании и в ходе эксплуатации с целью продления срока службы турбины.

Стандарт не предъявляет требований к работам, связанным с контролем состояния металла корпусов цилиндров и клапанов в периоды ремонтов турбин, которые регламентируются техническими условиями на ремонт, инструкциями по контролю состояния металла и продлению срока службы элементов турбин и иными отраслевыми нормативными документами.

  • 2 Нормативные ссылки

8 настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие межгосударственные стандарты:

ГОСТ 25.502—79 Расчеты и испытания на прочность в машиностроении. Методы механических испытаний металлов. Методы испытаний на усталость

ГОСТ 25.504—82 Расчеты и испытания на прочность. Методы расчета характеристик сопротивления усталости

ГОСТ 25.506—85 Расчеты и испытания на прочность. Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагружении

ГОСТ 977—88 Отливки стальные. Общие технические условия

ГОСТ 3618—82 Турбины паровые стационарные для привода турбогенераторов. Типы и основные параметры

ГОСТ 9066—75 Шпильки для фланцевых соединений с температурой среды от 0 ’С до 650 ”С. Типы и основные размеры

ГОСТ 9064—75 Гайки для фланцевых соединений с температурой среды от 0 до 650‘С. Типы и основные размеры

ГОСТ 16093—2004 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая. Допуски. Посадки с зазором

ГОСТ 20689—80 Турбины паровые стационарные для привода компрессоров и нагнетателей. Типы, основные параметры и общие технические требования

ГОСТ 20700—75 Болты, шпильки, гайки и шайбы для фланцевых и анкерных соединений, пробки и хомуты с температурой среды от 0 до 650 вС. Технические условия

Издание официальное

ГОСТ 23269—78 Турбины стационарные паровые. Термины и определения

ГОСТ 24277—91 Установки паротурбинные стационарные для атомных электростанций. Общие технические условия

ГОСТ 24278—89 Установки турбинные паровые стационарные для привода электрических генераторов ТЭС. Общие технические требования

ГОСТ 27625—88 Блоки энергетические для тепловых электростанций. Требования к надежности, маневренности и экономичности

ГОСТ 24705—2004 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая. Основные размеры ГОСТ 28969—91 Турбины паровые стационарные малой мощности. Общие технические условия

Примечание — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет игм по ежегодному информационному указателю аНационагъные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться заменяющим (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

  • 3 Сокращения

В настоящем стандарте использованы следующие сокращения:

АЭС — атомная электростанция;

К — конденсационные турбины;

КИН — коэффициент интенсивности напряжений:

КРТ — критическое раскрытие трещины:

ЛМЗ — Ленинградский металлический завод;

МУ — методические указания;

НД — нормативная документация;

ПНАЭ — правила и нормы в атомной энергетике:

ПТ — теплофикационные турбины с производственным и отопительным отбором пара: Р — теплофикационные турбины с противодавлением, без регулируемого отбора пара; Т — теплофикационные турбины с отопительным отбором пара;

УТЗ — Уральский турбинный завод;

ТУ — технические условия;

ТЭС — тепловая электростанция;

ХТЗ — Харьковский турбинный завод.

  • 4 Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины в соответствии с ГОСТ 23269, а также следующие термины с соответствующими определениями:

  • 4.1 цилиндр высокого давления; ЦВД: Первый по ходу пара цилиндр многоцилиндровой паровой турбины.

  • 4.2 цилиндр среднего давления; ЦСД: Промежуточный по ходу пара цилиндр многоцилиндровой паровой стационарной турбины с конденсатором.

  • 4.3 стопорный клапан; СК: Автоматический клапан, предназначенный для прекращения подачи пара в цилиндр паровой стационарной турбины в аварийной ситуации.

  • 4.4 регулирующий клапан; РК: Клапан для регулирования расхода пара через проточную часть цилиндра паровой стационарной турбины.

  • 5 Общие положения

    • 5.1 Настоящий стандарт определяет общую методологию и порядок выполнения расчетов на прочность корпусов ЦВД. ЦСД. СК и РК основных типов паровых стационарных турбин:

  • - турбин для привода электрических генераторов ТЭС. соответствующих требованиям ГОСТ 24278 и ГОСТ 3618:

  • - турбин для атомных электростанций, соответствующих техническим условиям ГОСТ 24277;

- турбин малой мощности, соответствующих техническим условиям ГОСТ 28969;

  • • турбин для привода компрессоров и нагнетателей, соответствующих требованиям ГОСТ 20689.

  • 5.2 Требования стандарта в целях обеспечения безопасном работы паровых турбин обязаны вы* поднять эксплуатирующие организации, а также любые сторонние организации и физические лица, выполняющие работы (оказывающие услуги) в области его применения.

  • 5.3 Назначенный срок службы турбины определяется требованиями нормативной документации, в том числе:

  • • турбин стационарных паровых для привода турбогенераторов ТЭС — в соответствии с ГОСТ 24278. ГОСТ 28969 не менее 40 лет (за исключением быстроизнашивающихся деталей);

-турбин стационарных паровых мощностью 30 МВт и выше с номинальной частотой вращения ротора 50 и 25 с~’, предназначенных для работы на АЭС. — в соответствии с ГОСТ 24277 не менее 30 лет (за исключением быстроизнашивающихся деталей);

-турбин стационарных паровых мощностью от 6 000 до 30 000 кВт с начальным абсолютным давлением пара от 3.4 до 10 МПа. предназначенных для привода воздушных компрессоров для доменных печей и воздухоразделительных установок, компрессоров и нагнетателей турбин для привода компрессоров и нагнетателей. — в соответствии с ГОСТ 27625 не менее 25 лет (за исключением быстроизнашивающихся деталей).

  • 6 Методика расчета на статическую прочность

    • 6.1 Расчет по выбору основных размеров

      • 6.1.1 Расчет ло выбору основных размеров корпусов выполняется на стадии эскизного проекта путем решения осесимметричной задачи теории упругости без учета патрубков, фланцев горизонтального разъема цилиндров, приливов.

При расчетах учитываются нагрузки на корпус от внутреннего давления, осевых усилий, передающихся от диафрагм, обойм, а также температурное поле корпуса при номинальном режиме эксплуатации.

  • 6.1.2 Значения пределов текучести и прочности материала при рабочей температуре принимаются по нижнему значению механических свойств, приводимых в ТУ на отливки. Для корпусов, отливаемых из легированных сталей, при температурах более 420‘С следует учитывать снижение предела текучести материала из-за влияния длительной наработки при сроке эксплуатации свыше 100 тыс. ч.

Значительное уменьшение пределов текучести о0 2 и прочности ов наблюдается при температурах 510*С — 540*С. Оно может быть оценено путем испытания образцов из вырезок металла корпусов после длительной наработки. Если такие данные отсутствуют, то допускается использовать результаты испытаний из банка данных для литых корпусов, представленные в таблице 1.

Таблица 1 — Снижение пределов текучести и прочности корпусных сталей no отношению к исходному состоянию после длительной наработки

Марка стали

Температура испытания. *С

Наработка, тыс. ч

Снижение пределов. %

тежучестн

прочности

20ХМЛ

510

200

16—20

10—13

20ХМФЛ

535

100—200

20—25

15—20

15Х1М1ФЛ

540

200

14

10

  • 6.2 Поверочный расчет на прочность

    • 6.2.1 Поверочный расчет корпуса выполняется при проектировании и наличии отклонений геометрических размеров корпуса от требований конструкторской документации, возникших при изготовлении. вследствие эрозионного размыва или выполненных ремонтных работ (например, выборки трещин), а также при продлении срока службы турбины для обоснования допускаемого времени дополнительной эксплуатации.

При поверочном расчете прочности следует использовать исполнительные размеры корпуса с учетом местных утонений стенок, размывов металла на внутренних поверхностях, выборок металла в зоне дефектов, трещин.

  • 6.2.2 При расчете на прочность учитываются все возможные нагрузки. Весовые нагрузки допускается не учитывать из-за их незначительного влияния на напряженное состояние корпуса.

  • 6.2.3 При расчете на прочность в соответствии с особенностями эксплуатации должны быть учтены все возможные механизмы разрушения:

  • - кратковременное вязкое или хрупкое разрушение;

  • - разрушение вследствие ползучести материалов;

  • - разрушение вследствие усталости материалов.

  • 6.2.4 При оценке прочности должны быть выполнены следующие виды расчетов:

  • - расчет на статическую кратковременную и длительную прочность;

  • - расчет на сопротивляемость малоцикловому нагружению;

  • - расчет на сопротивляемость хрупкому разрушению;

  • - оценка плотности фланцев разъемных соединении корпусов цилиндров и клапанов и прочности шпилек, обеспечивающих герметичность корпусов.

  • 6.3 Напряжения и запасы прочности

    • 6.3.1 Упругое напряженное состояние

Механические свойства металла в упругом состоянии и модуль нормальной упругости при эксплуатационных температурах принимаются по справочным данным.

В качестве критерия напряженного состояния для упругой стадии применяется эквивалентное растягивающее напряжение

о, = <з1“<53. (6.1)

где о.(. о3 — главные нормальные напряжения (о, > о2 > о3).

Коэффициенты запаса прочности определяются при номинальном режиме эксплуатации без учета термических напряжений, с учетом влияния рабочей температуры (Тра6) и времени эксплуатации Г на предел текучести материала от (с использованием данных таблицы 1) по зависимости:


(6.2)

Эквивалентные напряжения с учетом концентрации подсчитываются путем численного расчета на основе метода конечных элементов. Допускается определение эквивалентных напряжений в зонах концентрации при помощи формулы:

оэ г Кв • Оэо. (6.3)

где Ка — коэффициент концентрации, определяемый по справочным данным; °эо — номинальное значение эквивалентного напряжения.

Коэффициент запаса прочности для корпусов из литых сталей

15Х1М1ФЛ. 20ХМФЛ. 25Л по ГОСТ 977; 20ХМЛ по ТУ 24-1-12-182—75 составляет пт £ 1.65.

  • 6.3.2 Учет ползучести материала

Характеристики ползучести и длительной прочности при эксплуатационных температурах принимаются по справочным данным.

В качестве критерия статической прочности корпуса в условиях ползучести применяется эквивалентное напряжение


о, при а3 > 0

(6.4)


о, -03 при пэ < О-

Коэффициент запаса прочности определяется при номинальном режиме эксплуатации с учетом влияния рабочей температуры и времени эксплуатации на предел длительной прочности стд п материала по зависимости


  • (6.5)

Эквивалентные напряжения с учетом концентрации должны быть определены для заданного ресурса /путем численного расчета с использованием метода конечных элементов. Допускается определение эквивалентных напряжений в зонах концентрации по формулам:

2


  • (6.6)

где т - т(Гра6) — показатель степенного закона ползучести стали;

Лэо — номинальное значение эквивалентного напряжения;

Ко — коэффициент концентрации напряжений, см. формулу (6.3).

Коэффициент запаса по пределу длительной прочности должен удовлетворять условию пп £ 1.5.

  • 7 Расчет сопротивляемости малоцикловому нагружению

    • 7.1 Общие положения

      • 7.1.1 Расчет на малоцикловую усталость является поверочным. Он выполняется с учетом всех нагрузок и температурных полей при всех расчетных режимах на срок службы, заданный техническими требованиями на турбину.

      • 7.1.2 Основные режимы эксплуатации турбин ТЭС и АЭС определяются ГОСТ 24278 и ГОСТ 24277.

      • 7.1.3 Полный установленный срок службы турбинных установок для привода электрических генераторов ТЭС составляет не менее 40 лет. Ресурс корпусных деталей, работающих при температуре свыше 450°С. устанавливается в ТУ на турбины конкретных типоразмеров.

Конденсационные турбины должны быть рассчитаны на общее число пусков за весь срок эксплуа-тации не менее 1000 из неостывшего состояния (остановы на 24—55 ч) и 2000 — из горячего состояния (останов на 5—8 ч). Продолжительность пусков из различных тепловых состояний указывается в ТУ на турбину.

Теплофикационные турбины должны быть рассчитаны на общее число пусков за весь срок эксплуатации не менее 1800 из различных тепловых состояний, в том числе не менее 100 пусков из холодного состояния.

Назначенный срок службы паротурбинных установок для атомных электростанций составляет не менее 30 лет. Турбины должны быть рассчитаны на общее число пусков 1500 за полный срок эксплуатации из любых тепловых состояний.

  • 7.1.4 Для оценки допускаемого числа циклов нагружения рассматривается режим «пуск из теплового состояния — номинальный режим эксплуатации — останов — остывание» в течение некоторого времени до начала следующего пуска.

  • 7.1.5 Температурные поля корпусов для каждого состояния следует определять по специальным методикам.

  • 7.1.6 Суммарные напряжения от термических нагрузок и от действия давления определяются с учетом графика изменения давления пара и температурных полей в течение цикла.

На основании полученных результатов расчета определяются наиболее напряженные участки металла корпуса, в которых ожидается наибольшая усталостная повреждаемость.

  • 7.2 Расчет сопротивляемости малоцикловому нагружению при упругом состоянии

материала

  • 7.2.1 8 качестве критерия усталостной прочности используется амплитуда интенсивности напряжений:


(7-1)



о2 )2 + (о2 - о3 )2 + (о, - f • sign <тэ max;




(7.2)


Здесь обозначено:

Е, — модуль нормальной упругости при температуре, соответствующей аэ тах, Е2 — модуль нормальной упругости при температуре, соответствующей стэ min. Е — модуль упругости при максимальной температуре в цикле.

а,. о2, о3 — напряжения, соответствующие оэ тах,

п,. о23 — напряжения, соответствующие оэ min.

  • 7.2.2 Максимальное и минимальное напряжения с учетом концентрации определяются в наиболее напряженной точке корпуса.

  • 7.2.3 Определение амплитуды интенсивности деформаций без учета ползучести материала

    • 7.2.3.1 При температурах ниже 420°С для отливок из легированных сталей и 350’С для отливок из углеродистых сталей, при которых можно не учитывать ползучесть, максимальные и минимальные напряжения определяются в соответствии с формулами:

Е «шах я с-в. max °Э max

С1

Е

  • (7.3)

  • (7.4)


=2

  • 7.2.3.2 Расчетный размах напряжений рассчитывается по формуле

  • 7.2.3.3 Коэффициент асимметрии цикла напряжений вычисляется по выражению

    max


    Отах - До «5


    ;-1 приотах>0

    в


    (7.5)


-1 при отах i 0.

где максимальное напряжение в цикле составляет

Отах пРи °тах < ЛТ1 Д0 “ °тах * °Т2

Отах я


тт[До-оТ2Т2| приотахТ1 До-отахоТ2..


(7.6)


Оц Пр*1 Отах > от1

Здесь обозначено:

оТ1 — предел текучести при температуре Г,. соответствующей оэ таж оТ2 — предел текучести при температуре Г2. соответствующей оэ тп; от = 0.5(пТ1 + оТ2) — среднее значение предела текучести в цикле.

Оц »


  • (7.7)

  • 7.2.3.4 Приведенная к симметричному циклу нагружения (г = -1) амплитуда напряжений определяется по зависимости:

До

(7.8)


оа »—+o.,-ow.

«в

где о., — предел усталости при расчетной температуре по ГОСТ 25.502. ов — предел кратковременной прочности при растяжении.

При отсутствии иных данных в соответствии с [2] рекомендуется принимать

о.^ОЛОв. (7.9)

  • 7.2.3.5 Число циклов до разрушения определяется по экспериментальным кривым усталости сталей для соответствующих температур испытаний.

  • 7.2.3.6 Допускаемое число циклов нагружения определяется по формуле

Nflon = minflN,), (NJ). (7.Ю)

где (NJ — число циклов до появления трещин по экспериментальным данным для разных температур испытаний в зависимости от амплитуды деформаций

с учетом коэффициента запаса по числу циклов nN = 5;

[NJ — число циклов до появления трещин для амплитуды

в]=пг8 (7.12)

с коэффициентом запаса по деформации пг.

Число циклов нагружения определяется как минимальное значение из (NJ и (WJ.

Коэффициент запаса по деформации принимается;

пг = 1.5 — для корпусов турбин АЭС и для корпусов турбин ТЭС и приводных турбин, изготовлен* ных методом литья;

лг = 1.25 — для корпусов ТЭС и приводных турбин, изготовленных методом ковки и проката.

  • 7.2.3.7 На рисунке 7.1 приведены экспериментальные кривые усталости стали 15Х1М1ФЛ при изотермическом симметричном цикле напряжений в виде зависимости амплитуды деформаций е0 от числа циклов N до появления трещин при температурах 400’С — 565’С.

Кривея крив»2-450*0? irpIBMI 3-300*0; фВМ4-525*С; фИВМ3-ЯВ*С

Рисунок 7.1 — Экспериментальные кривые усталости стали 15Х1М1ФЛ при изотермическом симметричном цикле напряжений

  • 7.2.3.8 При отсутствии экспериментальных данных по малоцикловой усталости допускается использовать для приближенных расчетов корреляционные зависимости числа циклов от характеристик материала при кратковременном разрушении при рабочей температуре в соответствии с ГОСТ 25.504 по следующим формулам;


    (7.13)


    (7.14)


где z — относительное поперечное сужение сечения образца металла при разрыве. %. n'N — запас по числу циклов при использовании корреляционной зависимости (n*N = 10).

  • 7.3 Расчет сопротивляемости малоцикловому нагружению с учетом ползучести материала

    • 7.3.1 При температурах корпуса, когда следует учитывать ползучесть материала, из расчета корпуса при номинальном режиме эксплуатации с учетом ползучести материала определяются напряжения, соответствующие максимальной температуре ст^ах. Размах напряжений До принимается равным размаху для случая упругого деформирования в цикле нагружения.

    • 7.3.2 Коэффициент асимметрии цикла напряжений <* вычисляется, как для случая упругого нагружения с заменой втах на о^ах.

    • 7.3.3 Максимальное напряжение в цикле вычисляется аналогично случаю упругого деформирования с заменой на oS

max max

  • 7.3.4 Приведенная к симметричному циклу нагружения амплитуда напряжений вычисляется по формуле

• Дет

—(7.15)

где <$N


0-1

. ° . 1 + / 1+——--

1-г

  • 7.3.5 Предварительное допускаемое число циклов нагружения без учета влияния повреждаемости от исчерпания длительной прочности определяется по экспериментальным кривым усталости сталей аналогично варианту при упругом деформировании.

Допускаемое значение циклов нагружения до появления трещин с учетом влияния ползучести

определяется по соотношению:



1-


125 0е

пр.т)


(7.16)


где ос — интенсивность напряжений в рассматриваемой точке корпуса при состоянии установившейся ползучести; q(T) — показатель степени в уравнении длительной прочности (t - So'9) в интервале времени (1— 2) 105 ч эксплуатации.

  • 7.3.6 При оценке ресурса корпуса нестационарность напряжений и температур при пусках из различных тепловых состояний учитывается на основе линейного суммирования повреждаемости по формуле

    Jk-л

    *•»

    125 0е J

    Яап


(7.17)

где Nk — число циклов нагружения на А-м режиме эксплуатации; п — число различных режимов пуска. Нижняя граница разброса данных по длительной прочности образцов от среднего значения принимается равной общепринятому значению

(7.18)


0,8Одп = (1/1,25) вдп. Условие прочности записывается в виде

  • 7.3.7 Для оценочных расчетов допускается использовать корреляционные зависимости для вычисления допускаемого числа циклов:

тио.в


(7.19)

V0.6

|*2Г"

(7.20)


где П — относительное поперечное сужение сечения образца металла при длительном разрыве. %. Допускаемое число циклов составит:

Wcaon = min{[M]1c:{Whc}- (7.21)

  • 8 Расчет сопротивляемости хрупкому разрушению

    • 8.1 В качестве критериев оценки хрупкого разрушения в виде разрыва при растяжении используются:

  • - коэффициент интенсивности напряжений при отрыве Кл (КИН):

  • • глубина трещины /т;

  • • вязкость разрушения материала при растяжении Кгс;

  • - пороговое значение вязкости разрушения K}SCC;

  • • критическое раскрытие трещины (КРТ) 6С.

Критерий по критическому раскрытию трещины не используется на стадии проектирования.

  • 8.2 Коэффициент интенсивности напряжений

    • 8.2.1 Коэффициент интенсивности напряжений при отрыве подсчитывается по формуле

- о0 , (8.1)

где — коэффициент формы трещины, зависящий от геометрических размеров эоны трещины (тол* щины стенки, радиуса галтели и т.п.), во — номинальное растягивающее напряжение в перпендикулярном относительно оси трещины направлении.

Условие разрушения при отрыве записывается в виде равенства КИН и вязкости разрушения материала при растяжении К, зависящей от пластических свойств и температуры испытания

К,=Ки. (8.2)

Вязкость разрушения определяется по результатам испытаний материала на статическую трещи-ностойкость в соответствии с требованиями ГОСТ 25.506.

  • 8.2.2 Условия разрушения при поперечном и продольном сдвигах записываются аналогично. Коэффициенты интенсивности определяются в виде:

К2 ■ аф2 ■ тх, .

а«Чэ (8.3)

где ал2 и ОфЗ — соответствующие коэффициенты формы трещины; txy, txz — напряжения при сдвигах.

  • 8.2.3 Эквивалентный коэффициент интенсивности напряжений записывается в виде зависимости

Кэ= . (8.4)

где ц — коэффициент Пуассона (ц = 0.3).

  • 8.2.4 При циклическом нагружении коэффициент асимметрии цикла определяется по формуле

min

(8.5)


1Z *'э max

  • 8.2.5 Размах эквивалентного КИН рекомендуется приводить к нулевому коэффициенту асиммет-рии (гэ = 0) в соответствии с формулой

(8.6)

  • 8.2.6 Запас прочности (для исключения возможности хрупкого разрушения) при достижении КИН

    критического значения составляет



    (8.7)


  • 8.3 Глубина трещины

    • 8.3.1 Величина «подрастания» глубины трещины за цикл определяется по зависимости

С/Лт --— а dN

(8.8)


Пороговое значение вязкости разрушения K}SCC соответствует условию, когда подрастание глубины трещины при циклическом нагружении не наблюдается

ДК9 < ^scc- (8-9)

  • 8.3.2 Запас прочности при достижении Гт критического значения (по глубине трещины) составляет ллвф^22. (8.10)

Лт

где л<0 определяется из условия ДКЭ = К.

  • 8.4 Критическое раскрытие трещины

    • 8.4.1 Величина расчетного критического раскрытия поверхностной полуэллиптической трещины глубиной Ь. длиной 2а в зависимости от геометрии трещины, уровня номинальных напряжений и характеристик жаропрочности подсчитываются по соотношению:

      (1-М2)-1,21.к &2?ср

      2

      2

      Е • вф 2

      Ык2)1

      -0.212

      П„ом . °0 2 ,


      (8.11)


Здесь обозначено:

р — коэффициент Пуассона (р - 0.3 в упругой зоне, р - 0.5 в зоне ползучести).

Е — модуль упругости стали.

Е2 — полный эллиптический интеграл второго рада,

К — модуль эллиптического интеграла, причем

к2 (8-,2)

где / — средняя глубина трещины, равная 0,2&л/г.

аср — средняя длина трещины, равная 0.25 я а.

°о 2 — предел текучести <т0 2 после длительной наработки.

  • 8.4.2 Условие прочности при наличии трещины выполняется, если расчетное раскрытие больше допускаемого

«c^I5c] = na8w. (8.13)

где — критическое раскрытие трещины при рабочей температуре (при ударном нагружении);

п& — коэффициент запаса по КРТ металла. п& - 2,2.

  • 8.4.3 Критическое раскрытие трещин сталей 20ХМЛ. 20ХМФЛ и 15Х1М1ФЛ. полученное по результатам испытания на удар специальных образцов с двумя надрезами при рабочей температуре, составляет 0.25 мм.

  • 9 Расчет прочности крепежа фланцевых соединений корпусов

    • 9.1 Основные положения

      • 9.1.1 Обозначения;

ст0 — расчетные напряжения на холодной турбине в шпильках после их окончательной затяжки;

D — диаметр колпачковой гайки по ГОСТ 9064:

s — шаг резьбы шпильки по ГОСТ 9066;

t — длина рабочей части шпильки цилиндра;

Е — модуль нормальной упругости;

Р — коэффициент, учитывающий упругую податливость промежуточных деталей фланцевого соединения при растяжении шпильки;

d — диаметр средней части шпильки;

dH — диаметр резьбы шпильки;

Е2 — модуль упругости материала шпильки при температуре Т2;

ctv а2 — коэффициенты линейного расширения материала фланца и шпильки;

— напряжение с учетом релаксации за последний межремонтный период.

  • 9.1.2 Основные размеры крепежа, характеристики сталей для его изготовления и допускаемые температуры при эксплуатации изложены в ГОСТ 9064. ГОСТ 9066. ГОСТ 24705. ГОСТ 16093. ГОСТ 20700.

  • 9.1.3 Согласно ГОСТ 24278 конструкция крепежных деталей турбин с регламентированной затяжкой обеспечивает возможность ее контроля.

Кроме того, турбины имеют системы обогрева фланцевых соединений корпусов ЦВД, а турбины с промежуточным перегревом пара — также и корпусов ЦСД с целью использования этих систем при пусковых режимах и расхолаживании. Это способствует снижению перепада температур между фланцем и шпилькой и. соответственно, термических напряжений в крепеже и фланцах.

  • 9.1.4 Основными причинами неплотности (пропаривания) фланцевого соединения корпусов цилиндров и клапанов являются значительные раскрывающие усилия в наиболее горячей части разъема и ускоренная релаксация напряжений от затяга шпилек вследствие ползучести материала в этой же зоне в течение межремонтного периода.

  • 9.1.5 Для устранения пропаривания фланцевых соединений корпусов цилиндров могут быть проведены по отдельности или одновременно следующие мероприятия:

-усиленная затяжка шпилек;

- понижение температуры шпилек с помощью специальных охладителей, устанавливаемых в их центральные отверстия.

Система охлаждения шпилек обеспечивает понижение температуры материала шпилек при номинальном режиме турбины на 35 — 50’С и не требует регулировки в процессе ее эксплуатации, что позволяет обеспечивать плотность фланцев на протяжении всего межремонтного периода.

  • 9.1.6 Напряжения в шпильках и корпусных элементах определяются на основании численных расчетов по методу конечных элементов с учетом всех действующих факторов (усилие затяга, податливость конструкции, рабочие температуры, эксплуатационные нагрузки, характеристики материала и пр.).

Допускается проводить расчет усилий в шпильках фланцевых соединений на основании приведенных ниже формул.

  • 9.2 Требования к напряжениям в шпильках корпусов цилиндров

    • 9.2.1 Средние по сечению расчетные растягивающие начальные напряжения о0на холодной тур* бине в средней части шпилек после их окончательной затяжки перед началом эксплуатации должны удовлетворять следующему условию:

e0 S 0.5 • б0 2.

(9.1)


(9.2)


Дуга поворота гайки Мо при затяжке шпильки вычисляется по формуле

о0 - я • D t. • 3 s~E

  • 9.2.2 Для фланцев корпусов ЦВД и ЦСД паровых турбин коэффициент р, учитывающий упругую податливость промежуточных деталей фланцевого соединения при растяжении шпильки, определяется по формуле

Р»1 + -р (9.3)

Отсчет дуги поворота проводится после предварительной затяжки, при которой момент на ключе должен составлять:

500—800 Нм для шпилек диаметром до 10 см;

1500—2000 Нм для шпилек диаметром свыше 10 см.

  • 9.2.3 Для фланцев корпусов регулирующих и стопорных клапанов рекомендуется принимать

Р»5 + -^-. (9.4).

  • 9.2.4 Средние напряжения от затяжки для шпилек М85 — М160 составляют 240—330 МПа.

Для шпилек, расположенных на крутых радиусных переходах фланцев корпусов турбин ЦВД К-300-240 ЛМЗ. ЦВД К-800-240-3. ЦСД К-300-240 ХТЗ, начальное напряжение допускается увеличить до 350—410 МПа.

Для шпилек 4—8 ЦВД турбины ПТ-60-130 разрешается по согласованию с заводом-изготови

телем повышение напряжения затяжки о0 до 360—400 МПа. При использовании системы охлаждения шпилек максимальное значение начальных напряжений может быть уменьшено до 330—360 МПа.

  • 9.2.5 Рекомендуемые напряжения и удлинения, необходимые при затяжке шпилек горизонтального разъема корпусов цилиндров для основных типов турбин, приведены в приложении А.

Для турбин, не указанных в приложении А. а также в случае изменения величины регламентированного начального напряжения затяжки в средней части шпильки необходимое удлинение шпильки Vo следует определять по формуле


(9.5)

  • 9.2.6 Для регулирующих и стопорных клапанов турбин ТЭС рекомендуемое напряжение в шпильках при затяжке составляет 100 и 80 МПа соответственно.

  • 9.2.7 Средние по сечению расчетные растягивающие напряжения в шпильках корпусов цилиндров в процессе эксплуатации, вызываемые затяжкой шпилек и разностью средних температур шпильки Т2 и фланца Г, вблизи разъема, должны удовлетворять следующему условию:

о£ » «о + П 1 1 2 s0.65- <т022). (9.6)

1 + 3^-

I

9.3 Требования к напряжениям в шпильках корпусов клапанов

  • 9.3.1 Расчетная схема корпуса клапана приведена на рисунке 9.1.



7 — усилие е шпильке, а — расстояние от оси шпильки до середины контактного пояска. Ь — ширина контактною пояска. Ок — средний диаметр контактного пояска, р — давление лара. О — диаметр таикм. Р — усилие а контактном пояске. t — длина рабочей части шпилек клапана

Рисунок 9.1 — Расчетная схема фланцевого соединения корпуса регулирующего клапана

  • 9.3.2 Напряжения в шпильках корпусов клапанов должны удовлетворять условию

СТ£ = °о *~2“

nd2

{9.7)


e„ie2]

где коэффициент упругой. мм/Н. податливости вычисляется по следующим формулам: для рабочей части шпильки


к - 4 '

ш" E2itd2 *

для резьбового соединения шпильки с колпачковой гайкой

X' - г9 E2dH

для резьбового соединения шпильки с фланцем корпуса

1- г5 Р _ E2dH


(9.8)


(9.9)


(9.Ю)


Коэффициент податливости крышки клапана ак от действия изгибающего момента Та определяется расчетным способом. Ек — модуль упругости материала крышки.

  • 9.4 Расчет прочности шпильки с учетом концентрации напряжений в резьбе и ползучести материала

  • 9.4.1 Максимальное условное упругое напряжение в резьбе резьбового соединения рассчитывается с учетом коэффициента концентрации Ка. определяемого для метрической резьбы стандартной колпачковой гайки сжатия по ГОСТ 9064 по формуле


    = 1 + 1.57^=5.44.


    (9.11)


где R — радиус закругления в основании витка по ГОСТ 16093.

  • 9.4.2 Осевое напряжение с учетом концентрации составляет

о2 = Ко0. (9.12)

  • 9.4.3 Окружное напряжение в зоне концентратора для упругого состояния материала (коэффициент Пуассона ц = 0.3)

^ = М-(Кя-1)а0. (9.13)

  • 9.4.4 При расчетах на циклическую прочность следует в качестве эквивалентного напряжения использовать интенсивность напряжений.

Для циклов «заболчивание — разболчивание»

%»=<>■ <э-14> Допускаемое число циклов [WJ определяется расчетом на малоцикловую усталость в соответствии с методикой, приведенной в разделе 7.

Усталостное повреждение за N, циклов будет равно


(9.15)

  • 9.4.5 При оценке повреждаемости шпилек фланцевых соединений корпусов турбин, имеющих рабочую температуру, при которой в материале возникают деформации ползучести, необходимо учитывать релаксацию напряжений в шпильках и корпусных элементах. Расчет напряжений в шпильке с учетом релаксации следует проводить на базе метода конечных элементов с учетом всех деталей фланцевого соединения: средней части шпильки, участков резьбы, верхнего и нижнего фланцев, колпачковой гайки.

Запас по пределу длительной прочности для шпильки:

=^->(п„]=15. (9.16)

<*о

где — напряжение с учетом релаксации за последний межремонтный период.

Допускается для оценок использовать имеющиеся данные по релаксации напряжений. Например, за первый межремонтный период продолжительностью 4—5 лет (около 30 тыс. ч) при температуре около 530°С начальные напряжения в средней части шпильки 300 МПа снижаются на *-50% и после второй затяжки до 300 МПа на -43% и аналогично за последующие периоды. Запас по пределу длительной прочности за суммарное время эксплуатации для шпильки из стали должен быть выше допускаемого значения 1.5.

  • 9.4.6 Коэффициент концентрации в условиях ползучести материала

2

  • (9.17)

где т — показатель степенного закона ползучести.

  • 9.4.7 Напряжения:

осевое напряжение

  • (9.18)

    окружное напряжение {ц = 0.5)


    «;=|* (квс-1)аое.


    (9.19)


    интенсивность напряжений


    «,esI(<5f)2*^)2-C^pA


    (9.20)


  • 9.4.8 Повреждение металла из-за ползучести в зоне концентратора за «к»-й межремонтный период оценивается по деформационному критерию, где мерой повреждаемости является отношение деформации ползучести за «Л»-й период эксплуатации Де' к допускаемому значению равномерной длительной пластичности [5£ав J



(9.21)

8 начале «к»-го периода начальное напряжение с учетом концентрации = в0 2. в конце периода — о'.

Величина де£ определяется на основании расчета или допускается для предварительной оценки использовать формулу

,с * £

Допускаемое значение равномерной длительной пластичности

|6cp8eJ = ЮО 1п(1* 8^/100)

(9.22)


(9.23)


определяется на основании экспериментальной зависимости от параметра жаропрочности Рх с использованием запаса по долговечности п( = 2:



(9.24)


где Ти — температура металла. вС:

5f — относительное удлинение при длительном разрыве образца; — суммарное время эксплуатации до «К»-го периода.

  • 9.4.9 Суммарное повреждение по деформационному критерию

    *


(9.25)

Д-1

  • 9.4.10 Общее повреждение металла шпильки должно удовлетворять условию d=cF + cFs[d)=1.

    (9.26)


  • 10 Расчет плотности фланцевых соединений корпусов

    • 10.1 Плотность фланцевого соединения горизонтального разъема корпуса цилиндра

      • 10.1.1 В качестве критерия нарушения плотности принимается равенство нулю расчетных контактных напряжений на внутренней поверхности фланца.

      • 10.1.2 Расчетная схема фланца показана на рисунке 10.1. На схеме представлены силы, действующие на участок фланца длиной I. относящийся к одной шпильке, от затяжки шпилек и давления пара р.

Приняты следующие обозначения:

Т — усилие в шпильке.

Р — паровое раскрывающее усилие на одну шпильку.

Ро — окружное усилие в стенке в вертикальном сечении на одну шпильку.

2R — внутренний горизонтальный диаметр корпуса.

0 — внутренний вертикальный диаметр корпуса.

2г— внутренний диаметр корпуса в сечении под углом <р к горизонтальной плоскости, b — ширина фланца, h — высота фланца,

80 — толщина стенки корпуса в вертикальном сечении.

8 — толщина стенки корпуса в сечении под углом <р к горизонтальной плоскости.

с, — ширина внутреннего уплотнительного пояска,

с2 — ширина наружного уплотнительного пояска.

т — расстояние от оси шпильки до середины фланца.

п — расстояние от точки приложения силы Р до середины упругого фланца.

п* — расстояние от точки приложения силы Р до середины фланца в режиме установившейся ползучести.

П — коэффициент затяжки фланцевого соединения.

опп — минимальные напряжения в шпильке, необходимые для обеспечения плотности.

К — коэффициент запаса плотности.

рв. дм — контактные давления на поверхностях уплотнительных поясков.

— контактные давления на фланце без обнизки.

ок — напряжения в шпильке при рабочей температуре перед ремонтом турбины.

f — длина шпилечного участка фланца


а-отмпямхм итмк


Рисунок 10.1 —Силы, действующие на фланец корпуса цилждра


  • 10.1.3 При предварительной оценке плотности фланца усилия Р и Ро определяются из расчета корпуса как осесимметричной упругой оболочки произвольного меридиана радиуса R с толщиной стенки 80. находящейся под действием внутреннего давления, изменяющегося по длине корпуса, с учетом осесимметричных нагрузок от обойм. Овальность сечения, разнотолщинность стенки корпуса, наличие фланцев, патрубков и внутреннего корпуса не учитываются.

  • 10.1.4 При выполнении поверочного расчета следует определять упругое напряженное состояние фланцевой зоны численными методами в трехмерной постановке с учетом фактической геометрии. Для определения координат приложения усилия Р на каждом шпилечном участке фланца длиной t допускается с целью снижения трудоемкости не учитывать отверстия под шпильки, так как их влияние на окончательный результат невелико.

  • 10.1.5 В результате расчета на каждом шпилечном участке находим значение расстояния л. Контактные давления на уплотнительных поверхностях разъема шириной с, и с2 и для фланца без обнизки

    шириной b вычисляются по следующим зависимостям:

    по внутреннему пояску

    Г

    (Ь-Сг + 2т) (2д-сз -с,)'

    (Ю.1)

    по наружному пояску

    г

    • —

    с2

    (Ь-с, -2л?) (2d - с2 - с,)

    (Ю.2)

    для фланца без обнизки

    _ (Ъ + 6п?) ь

    (Ю.З)

  • 10.1.6 Расчетное контактное давление при всех режимах эксплуатации не должно превышать

75% от предела текучести материала фланца при температуре соответствующего режима:

(Ю.4)


<jsO.75e02(TJ.

  • 10.1.7 Минимальное напряжение в шпильке, необходимое для обеспечения плотности разъема, определяется по формуле


    4Р п nd2


    (Ю.5)


где коэффициент затяжки фланцевого соединения, показывающий, во сколько раз усилие в шпильке Т больше раскрывающего усилия Р в момент нарушения плотности, составляет:

2(л~т) для фланца с обнизкой. b - с2 + 2/л

л 6(л-/п)

(Ю.6)


1 + —----- для фланца без обнизки п й т,

ь + 6т

1 - для фланца без обнизки п < т.

  • 10.1.8 Расчетный коэффициент запаса плотности фланцевого соединения при напряжениях в шпильках при рабочей температуре перед ремонтом турбины ок(7'1) с учетом ослабления натяга из-за обмятия витков резьбы или релаксации напряжений равен

(10.7) «пл

Коэффициент запаса плотности на каждом шпилечном участке фланца в течение всего срока службы между ремонтами должен быть не менее установленной величины

К$(К]. (10.8)

Значение [К] принимается равным:

  • 1.1 — для турбин ТЭС,

  • 1.2 — для турбин АЭС.

  • 10.1.9 При предварительной оценке плотности фланца из расчета корпуса как осесимметричной оболочки определяются паровое раскрывающее усилие Р и изгибающий момент М относительно продольной оси, проходящей через середину фланца. Из условия = М - Рп - 0 находим расстояние л = MIP.

При выполнении поверочного расчета определяем упругое напряженное состояние фланцевой зоны численными методами в трехмерной постановке. На середине каждого шпилечного участка п находим по формуле

Ы2

j qfx) xdx

---------■ (Ю.9) j q(*)dx

• 6/2

где q(x) — контактные напряжения на поверхности сечения в поперечном относительно продольной оси фланца направлении -Ы2 £х£ bl2f.

При расчете плотности в состоянии установившейся ползучести поступаем аналогичным образом для определения п* по контактным напряжениям q*.

При выполнении расчета на плотность корпуса цилиндра в условиях ползучести материала следует учитывать переменное температурное поле стенки и фланца в меридианном и окружном направлениях при номинальном режиме в течение всего срока эксплуатации. При наступлении в металле режима установившейся ползучести определяется значение п*. Для определения значений ц' и ст^, используются вышеприведенные зависимости по формулам (10.5) и (10.6), полученные для упругого фланца, по которым производим оценку коэффициента запаса плотности К*, используя формулу (10.7).

  • 10.1.10 После значительного срока эксплуатации высокотемпературных корпусов ЦВД и ЦСД наблюдается коробление фланцевых разъемов, проявляющееся в появлении зазоров между уплотнительными поясками при наложении верхней половины корпуса цилиндра на нижнюю и препятствующее затяжке разъема. Это приводит к снижению плотности разъема при рабочих режимах эксплуатации. Методика по уплотнению разъемов корпусов цилиндров приведена в приложении А.

  • 10.2 Плотность фланцевого соединения корпуса клапана

    • 10.2.1 Усилия, приложенные к верхнему фланцу корпуса клапана, показаны на рисунке 9.1: усилие от затяжки шпилек Т и усилие от давления лара на крышку Р(см. 9.3.1).

    • 10.2.2 Силу уплотнения, необходимую для герметичности стыка, определяют по формуле

= nDhbmp. (10.10)

где m — прокладочный коэффициент (для стального пояска m = 5).

  • 10.2.3 Контактное давление %на поверхность уплотнительного пояска определяется по формуле

(10.11)

и должно удовлетворять условию:

150<q0<350 МПа.

  • 10.2.4 Для обеспечения герметичности стыка уплотнительный поясок должен быть предварительно обжат под определенным давлением:

добж = 250 МПа.

Необходимая сила обжатия определяется в соответствии с формулой

(10.12)

  • 10.2.5 Силу затяжки для обеспечения герметичности при рабочих условиях выбирают из условия, используя зависимости (10.10) и (10.12):

    Ро 2 max




    (10.13)


с запасом к на снижение усилия затяжки.

Для металлического уплотнительного пояска при невысоких температурах принимают к-А.2. При высоких температурах, когда имеют место ползучесть и действие повторных нагрузок, к - 1.4.

  • 10.2.6 Максимальное давление на поверхность уплотнительного пояска

    (10.14)


= МПа' й

где сила от разности температурных удлинений шпилек и фланца

р_ f(airi. (10.15)

Здесь а, и Oj — коэффициенты линейного расширения материалов фланца со средней температурой 7, и шпильки с температурой Т2. гш — число шпилек.

  • 10.2.7 Коэффициенты упругой податливости шпилек вычисляются по формулам (9.8)—(9.10).

  • 10.2.8 Коэффициент податливости крышки клапана /.к от действия изгибающего момента Т а определяется по результатам численного расчета методом конечных элементов. Расчетная схема приведена на рисунке 9.1. где а — расстояние от оси шпильки до середины контактного пояска шириной Ь.

  • 10.2.9 Средние по сечению расчетные растягивающие напряжения в шпильках в процессе эксплуатации. вызываемые затяжкой шпилек и неравномерным нагревом деталей соединения, не должны превышать 65% от предела текучести материала шпильки при соответствующей температуре

£ 0.65 o02(T2),

(10.16)


— площадь поперечного сечения гладкой части шпилек.

  • 10.2.10 После приложения внешней нагрузки сила на пояске уменьшается до величины

Рп = ро + Р|-°-25к£^Р- (Ю.17)

Напряжения начальной затяжки шпилек равны

в0 »


(10.18)

  • 10.2.11 При высоких температурах напряжения, действующие в шпильках на момент конца меж» ремонтного периода, снизятся до значения

в£ = Г«0’ (10.19)

где у > коэффициент, учитывающий релаксацию напряжений за межремонтный период, который опре* деляется при испытаниях на релаксацию гладких цилиндрических образцов, изготовленных из материала шпильки (см. справочные данные по металлам).

8 конце межремонтного периода минимальное давление на поверхность уплотнительного пояска должно составлять

=-K7*Qom.n = 150 МПа. (10.20)

а запас для шпильки относительно предела длительной прочности за время эксплуатации т

п„яаяп^Т^[п] = 1,5. (10.21)

«о

  • 10.2.12 Затяжка гаек нормируется по допустимому удлинению шпильки

Ч- Т' (10.22)

Au Пи е2

При отсутствии технической возможности затяжки гаек по удлинению допускается проводить за» тяжку гаек по дуге поворота Мо в соответствии с формулой

(10.23)

Приложение А (рекомендуемое)

Ремонт покоробленных корпусов цилиндров паровых турбин ТЭС

Методика ремонта для восстановления плотности разъема распространяется на корпуса ЦВД и ЦСД паровых турбин с параметрами пара 90 кгс/см2, 535’С и более.

Методика устанавливает предегъные значения коробления корпусов, при которых ремонт проводится без шабрения горизонтальных разъемов.

Способ устранения коробления фланцев горизонтальных разъемов корпусов при ремонте турбины определяется величиной коробления и общим состоянием поверхностей разъемов.

Общее состояние поверхности разъема определяется визуальным контролем. На контактных поясках верхнего и нижнего фланцев отмечаются участки пропариваний и местных повреждений. Местные дефекты поверхности разъема (трещины, промоины) при необходимости устраняются наплавкой. Наплавленные участки шабрятся по линейке с использованием неповрежденных участков разъема 8 качестве базовых.

Величина коробления фланцев определяется путем измерения зазоров в разъеме по наружному и внутреннему пояскам при свободном наложении верхней половины корпуса на нижнюю. Расположение точек измерения зазоров указано в приложении Б для корпусов турбин, приведенных в таблицах А.1 и А.2.

Для турбин типов, по которым накоплен большой опыт эксплуатации и ремонтов (см. таблицу АЛ), в приложении Б на схемах измерения зазоров указаны допустимые значения зазоров в разъеме и ориентировочная форма продольного коробления разъема по наружному пояску.

Разность замеренных зазоров по наружному и внутреннему пояскам не должна превышать 0.5 мм.

Возможность закрытия цилиндра без шабровки определяется условием, что замеренные зазоры по наружному пояску не превышают допустимые.

Расположение точек измерения зазоров в разъеме турбин других типов (см. таблицу AJ). не имеющих допустимых значений зазоров, приведено в приложении Б вместе с расчетными формулами.

Таблица АЛ — Перечень турбин, для которых известны допустимые значения зазоров в разъеме

Номер рисунка (си. приложение Б)

Тип турбины

Заеод-изготоеитепь

Наименоеаиие цилиндра

Б1

ПТ-60-130

ЛМЗ

ЦВД

Б2

К-200-130

ЛМЗ

ЦВД

БЗ

К-200-130

ЛМЗ

ЦСД

Б4

К-300-240

ЛМЗ

ЦВД (наружный)

Б5

К-300-240

ЛМЗ

ЦСД

Б6

К-160-130

ХТЗ

ЦВД (наружный)

Б7

К-ЭОО-240

ХТЗ

ЦВД (наружный)

Б8

К-300-240

ХТЗ

ЦСД

Б9

Т-100-130. Р-40-130

тмз

ЦВД

Б10

ПТ-50-130. Т-50-130

тмз

ЦВД

Таблица А.2 — Перечень турбин, для которых допустимые значения зазоров в разъеме определяются расчетом

Номер рисунка (см. приложение Б)

Тип турбины

Зааод-иаготоаитель

Наименование цилиндра

Б11

ПТ-80-130

ЛМЗ

ЦВД

Б12

К-210-130-3

ЛМЗ

ЦВД

Б13

К-800-240

ЛМЗ

ЦВД (наружный)

Б14

К-800-240

ЛМЗ

ЦСД (наружный)

Б15

К-300-240

ХТЗ

ЦСД

Б16

Т-250/300-240

ТМЗ

ЦВД

Б17

Т-250/300-240

ТМЗ

ЦСД-1

Окончание таблицы А.2

Номер рисунка (см. приложение Б)

Тил турбины

Завод-изготовитель

Наименование цилиндра

Б18

P-100-13W15

ТМЗ

цвд

Для случаев, если замеренные зазоры по наружному пояску превышают допустимые значения для корпусов турбин, приведенных в таблице А.1. а также для корпусов, приведенных в таблице А.2. для которых не определены допустимые значения из-за отсутствия накопленных необходимых статистических данных, допустимый зазор по наружному пояску следует определять по формуле

80 = А^. <АЛ)

где Sq — максимальный зазор 8 разъеме по наружному пояску, мм.

£ф — длина участка раскрытия, определяемая как расстояние между сечениями, где по наружному пояску в разъем не проходит щуп 0.05 мм. мм.

А — величина, постоянная для данного типа цилиндра. 1/мм3.

Определение величин 8ф и Ц показано на рисунке А.1. в. Если кривая изменения зазора в разъеме вдоль оси цилиндра имеет несколько максимумов, как на рисунке А.1.6. соотношение {АЛ) следует проверить отдельно для каждого из участков, при этом за Lq следует принимать длину участка между двумя соседними минимумами зазоров, за Sq — максимальное значение зазора на этом участке.

Рисунок А.1 — Определение величин 80 и 10

Примечание — Для цилиндров среднего давления выполняется проверка соотношения (А.1) после предварительной затяжки мелкого крепежа выхлопной части.

Проверка соотношения (АЛ) производится для зазоров по наружному пояау. По внутреннему пояску при этом допускаются зазоры, отличающиеся от зазоров в тех же сечениях по наружному пояску не более чем на ± 0.5 мм.

При выполнении условия

8^SA (А.2)

цилиндр может быть закрыт без шабровки.

Если это условие не выполняется, то с целью уменьшения зазора 8ф рекомендуется устранить выборку металла из-за трещины или промоину наплавкой уллотюгтвльното пояска. Наплавленные участки шабрятся по линейке с использованием неповрежденных участков разъема в качестве базовых. Шабрение разъема с целью увеличения длины участка £.фне допускается, так как она искажает геометрию расточек корпуса и создает условия для дальнейшего коробления.

Значение А подсчитывается по формуле

bh3


(А.З)

Если на длине участка раскрытия размеры фланца меняются, то расчет ведется для максимального сечения фланца. Значения А для основных типов турбин приведены в таблице А.З.

Окончательная затяжка шпилек с диаметром резьбы 64 мм и более должна производиться с контролем их удлинений. Необходимые удлинения шпилек различных турбин указаны в таблице А.4. 8 которой приведены ориентировочные значения дуг поворота гаек, обеспечивающие наилучшее приближение к требуемым удлинениям шпилек.

Таблица А.З — Исходные данные для обоснования необходимости шабровки

Номер рисунка (см. приложение Б>

Тип турбины

Наименование цилиндра

Ь. мм

h. мм

d. мм

А Ю”. W

Б1

ПТ-60-130

цвд

290

385

140

0.25

Б2

К-200-130

цвд

400

385

160

0.21

БЗ

ЦСД

400

225

100

0.66

Б4

К-300-240 ЛМЗ

ЦВД

360

370

140

0.23

Б5

ЦСД

260

300

120

0.48

Бб

К-160-130

ЦВД

360

400

140

0,22

Б7

К-300-240 ХТЗ

ЦВД

450

500

140

0,08

Б8

ЦСД

300

425

120

0.16

Б9

Т-100-130 Р-40-130

ЦВД

300

360

120

0.26

Б10

ПТ-50-130/7 Т-50-130

ЦВД

340

350

120

0,25

Б11

ПТ-В0-130

ЦВД

280

300

140

0.54

Б12

К-210-130-3

ЦВД

270

350

140

0,37

Б13

К-800-240-3

ЦВД

370

410

140

0.16

Б14

ЦСД

240

385

100

0,22

Б15

К-300-240-2 ХТЗ

ЦСД

290

340

100

0,27

Б16

Т-250/300-240

ЦВД

375

436

140

0.14

Б17

ЦСД-1

250

380

100

0,22

Б18

Р-100-130/15 ПТ-135/165-130Л5 Т-1751210-130

ЦВД

260

350

90

0,24

N9 ы


Таблица А 4 — Напряжения и удлинения, необходимые при затяжке шпилек

Тип турбины

Наименование цилиндра

номер ШПИЛЬКИ {отсчет со стороны регулятора}

Диметр резьбы d.

мм

Общая длина ШПИЛЫСИ Iq. мм

Высота стягиваемых фланцев >, мм

Наружный диаметр гай*< D.

мм

Ори04тмроес*1ая дуга поворота гайки Mq. мм

требуемый уровень затяжки МПа

напряжение в шпилыге Оф.кгс/см2

Удлинение шпильки

ММ

ПЪб 0-130

цвд

1-2. 7-10

М 120x4

685

380

180

175

280—330

0.75—069

3-6

М140х4

730

380

210

221

280—330

0.80—0.94

11-15

М100х4

545

300

150

118

280—330

0.60-0.71

16-23

М76х4

400

200

115

65

280-330

0.41—048

24

М120х4

515

200

180

137

280—330

0.52-0.61

ПТ-80-130

ЦВД

1-6

М76х4

605

370

115

87

280—330

0.64-0.75

7-12

МЮ0х4

606

370

150

130

280—330

0.86—061

13-16, 18-19

М140х4

815

420

210

231

280—330

0.85—1,0

17

М 140x4

745

350

210

214

280-330

0.75-069

20-21

М 100x4

710

420

150

138

280—330

0.75-069

К-200-130

ЦВД

1-8

М76х4

420

220

115

68

280-330

0.44—052

9-10

МЮ0х4

530

280

150

114

280—330

0.57—067

11-12

М120Х4

590

280

180

154

280—330

0.61—0.72

13-17

М160x4

795

380

235

269

280—330

0.84-0.98

18

М 140x4

740

380

210

221

280—330

0.80-0,94

19

М120х4

685

380

180

175

280-330

0.75-069

ЦСД

1-7

М100х4

475

240

150

108

280—330

0.52—0.61

8-10

М76х4

365

180

115

62

280—330

0.39—046

К-200-130-3

цвд

1.3-7

М100x4

705

450

150

143

280-330

0.80-0.94

2

М100x4

940

700

150

185

280—330

1.13-133

8-9

М120x4

760

450

180

189

280—330

0.84-069

10-11.13-14

М140x4

810

450

210

238

280—330

0,89—1,05

12

М140x4

710

350

210

214

280—330

0.75-069

15

М100x4

940

700

150

185

280-330

1.13-133


ГОСТ 34484—2018


£ Продолжение таблиц А.4

Тмп турбины

Наименование

цилиндра

Номер шпильки (отсчет со стороны регулятора*

Диаметр резьбы <Г.

мм

Общая длина ШПИЛЬКИ Jq. мм

высота стягиваемых фланцев!. мм

Наружный диаметр гай*1 О.

мм

Ори^тирово^ая дуга поворота гайки мм

требуемый уровень затяжки вф. МПа

Напряжение а шпильке вф.хтсЛмг

Удлинение

ШПИЛЬКИ •Уф мм

К-300-240ЛМЗ

цвд

1

М76х4

500

315

115

80

280—330

0.56-0.66

2

М100х4

545

315

150

120

280-330

0.61-0.72

3-5

М 120x4

705

415

180

181

280-330

0.80-0.94

6

М120x4

705

415

180

235

370—410

1.00-1.16

7. 15-16

М120х4

775

470

180

250

370—410

1.15—127

8

М140x4

820

470

210

315

370—410

1.21—124

К-300-240 ЛМЗ

ЦВД

8-13

М140x4

820

470

210

242

280-330

0.92-1.08

14

М 140x4

820

470

210

315

370-410

1.21-1,34

17-25

М100x4

545

270

150

115

280—330

0.56—066

цед

2-7

М120х4

705

400

180

179

280—330

0,78—0.91

8-10

М76х4

395

205

115

66

280—330

0.42—050

К-800-240-3

ЦВД

1.2.10

М120х4

690

350

180

168

280-330

0.71-084

3-5.17.18

М 120x4

790

450

180

188

280-330

0.84-0.99

6-8.14-16

М 140x4

895

500

210

286

330-370

1.13-127

9-13

М140х4

895

500

210

280

280—330

0,96—1,13

20-26

М100х4

640

350

150

126

280—330

0.67—0.79

ЦСД

1

М76х4

760

115

138

280-330

1.16—127

2-6.20-24

М76х4

610

380

115

88

280-330

0.66-0.77

7-12. 14-19

М100х4

670

380

150

132

280—330

0,71—024

25

М76х4

760

115

138

280—330

1.16-127

К-160-130

ЦВД

1-2.11-14

М140x4

1255

790

210

302

26—310

1.27—151

3. 10

М 140x4

1280

790

210

302

260-310

1.27-151

4. 5. 7-9

М 140x4

1025

395

210

202

240-300

0.72-0,90

6

М140х4

985

395

210

217

260—320

0,76—0,93

15. 16. 18.19

М85х4

955

650

115

113

240—290

0.91—1.10


ГОСТ 34484—2018


Продолжение таблицу А.4

Л

1 *

0 Е

I3

s

11 р * > ?

о S

± « ? а ЦР * X = 55

О

J.

да о

да «П

1

Ч о

со 'Г. I см

I да

да да.

3

N

0 да.

I

N

ч ©.

I

Ч.

□0

3

00 ©'

см <ч I ©

со о>

3

со ©■

о >Q

  • 3

  • 4 о

© N

3

© ©'

да.

2

N ©‘

© N

I © ©

0 «г

  • 3

  • 4

0

о «г

  • 3

  • 4 ©■

N Ф.

I

© ©'

© N

3

© ©‘

да

3

N ©

© Ф

3

©

0

N Q

3

© о'

см <4 т~

J

о

© <ч

I

©

о>

3 N ©’

N to.

3 © ©■

N

. • • 3

« о 3 и

& X с и

s 5 2 8.

X s э 6

о

8 [ о я

0 N

2

см

о

0

8

о

  • 7

о

  • 8

0

*?

0

8

0

ч

0

8

о

ч

о

да

© да

2

8

о ©

1

8

© да да

<1

8

© да

2

8

© да

1

8

© да

2

8

о да

2

8

© да

2

8

о да

2

8

© да

2

8

© да

2

8

О да

3

8

© да

2

8

© да

2

8

О да

2

8

о да

2

8

О да

2

8

о да

2

8

а

? я .

5 &1 о 8 •?

2 = s 5^5 о

со

да ©

да ч

да см

ф

Ч

© ч

Ч

© см см

© со

со <О

© со

со ©

ч ©

СО

1Р“

о

© ©

© ф

да

ч ©

©

N да

да см

<о ь.

©

да да

©

h\ нр £ S е

©

$

©

й

© да см

©

8

о ©

$

о ©

8

©

© О

© © •Г“

о со

©

ю

© ©

© ©

о со

© да

© ©

О

N

© да

о ©

©

к

В —’ 0 1 Ф 4> Ф 8851 a s ф ® S $

о

8 ©

3

да

©

3

00

да

да

8

©

8

©

8 со

8

СЛ

3

см

8

см

8 да

8

см

3

см

3 см

S

см

8

см

8 со

8

см

8

ч

8

©

8 ©

8

ч

да да

НЬ о а ?

э

N © да

0 © ©

8

о

о см

8

8 ■ч-г*

о ©

©

N

8 о

0

N

о да ч

©

ч

©

© N N

© ч со

© да ч

о да ч

© со ю

©

ч ©

© N N

© ф ©

©

©

о да да

1

© да N

о S

А "Ь

М1 is’ ч &

©

■5 © ь» S

ч

ё

о

V-

2

ч

3

©

2

ч

ё со

2

ч ё о

2

’З

ч

2

ч

3 о

2

■5

ч

£

*

©

2

©

3 см

2

Ф

3

СМ

2

ч

3 см V-

2

т

©

2

"5

©

2

ч

3 о

2

ф

3

см

Т“

2

Ф

3 СМ т—

2

■5

о

ф

3 см

2

©

  • 3

  • 4

2

т о S

Ч

3

©

2

■5

©

S

_ 5 g 3 t HsH 2 с 8 « 5. 1 э 5 S £

а

Т"

я d см

I

00

<6

о d

О

N

см

об

Ci

1

да

5

<п

да

<6

© d

N

СО

ш

t

©

©

ел

N

N d

см сч

ф

©

«? см

ч d

-

©

см

да

ф

h

? I

р

Q

§

С(

3-

С[

а

а

S

3

3 Z 9 IP & н е .2

о т

о СО

V-а

р

X

0

0

СМ

1 © ч см

О ©

да да

& да о *7 да $ё

Е2

?8

§3

Н CL

о

8 d

8

8 см н

g Окончание таблицы А.4

Тип турбины

Наименование

цилиндра

Номер шпильки (отсчет со стороны регулятора}

Диаметр резьбы <Г.

мм

Общая длина ШПИЛЬКИ Iq. мм

высота стягиваемых фланцев 1. мм

Наружный диаметр гай*1 О.

мм

Ори»<гирово,*<ая дуга поворота гайки Uq. мм

требуемый уровень затяжки Оф. МПа

Напряжение а шпильке вф.хтсЛмг

Удлинение

ШПИЛЬКИ Д/ф. мм

Т-250/300-240

ЦСД-1

12-14

М76х4

440

221

115

68

280-330

0.44-0,52

15

М76х4

386

115

89

280—330

0,66-0.78

16-22

Мб 4x4

405

225

95

68

280—330

0.42—050

Р-100-130/15 ПТ-135/165-130/15 Т-175/210-130

ЦВД

1. 22-30

Мб 4x4

490

310

95

60

280—330

0.53—0.62

2. 31

М90х4

-

450

135

123

280—330

0.78-0.92

3-4

М90х4

525

250

135

92

280-330

0.51—060

5-7.19-21

М90х4

674

395

135

114

280—330

0.70—082

8-18

М90х4

725

445

135

122

280—330

0.77—0.91

Примечание —По согласованию с заводом-изготовителем разрешается повышение напряжения о0, до 360—400 МПа в шпильках № 4-6 ЦВД турбины ПТ-60-130.


ГОСТ 34484—2018


При использовании системы охлаждения шпилек №№ 5-7 в ЦВД турбины ГТТ-60-130 при затяжке шпилек учитывают данные, приведенные в таблице А5.

Таблица А.5 — Напряжения и удлинения, необходимые при затяжке шпилек №№ 5-7 в ЦВД турбины ПТ-60-130 при использовании системы охлаждения

Тип турбины

Ндимемоев" ние цилиндре

Номер шпильки (отсчет со стороны регулятора}

Диаметр резьбы d. мм

Общая длина ШПИЛЬКИ ?ф. мм

Высота стягиваемых фланцев

1. мм

Наружный диаметр гайки Р. мм

Ориентире-вечная дута поворота гайки Мф. мм

требуемы й уровень затяжки Оф. МПа

напряжетые а ш гмльке вф,1ГСЛмг

Удлинение ШПИЛЬКИ Д}ф. мм

ПТ-60-130

ЦВД

5-6

М140х4

730

380

210

255

330—360

0.95—1.05

7

М120х4

685

380

180

200

330—360

0.90—1.00

Для турбин, не указанных в таблице А.4. а также в случае изменения величины регламентированного начального напряжения затяжки необходимое удлинение шлигъюг следует определять по формуле (95).

Ориенткфовсмную дугу поворота газки Ц, рекомендуется вьмслять по формуле (9.2).

Приложение Б

(рекомендуемое)

Схемы измерения зазоров в горизонтальном разъеме корпусов цилиндров паровых турбин

Схема измерения зазоров в горизонтальном разъеме корпуса ЦВД Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД Исходные данные

Зазоры в разъеме при свобод-ном наложении крышки турбины

Левая сторона

Обозначение

Ai

а2

Аз

а1

а2

а3

а4

а5

ав

а7

а8

аи

А9

А10

Аи

Величина

Правая сторона

Обозначение

вг

S3

ь.

ьг

63

bt

85

*8

ь?

*ft

*9

вю

В.1

Величина

Полусумма зазоров правой и е а + в левой сторон о = ——

Обозначение

83

Й1

82

83

84

85

8в

87

8ft

«и

810

8i,

Величина

Вычисление перемещений*

8д = («1 + - 0.5(82 + 83): 8е = -2б;0 - 0.5(8д * 8},)

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Камин передний

0.5(8;-0.918^-0.09^)

Обойма ПКУ № 3

0.5(8,-0.878л-0.138в)

Обойма ПКУ N9 2

0,5(82-0.838л-0.178в)

Обойма ПКУ N9 1

0.5(83-0.778л-0.238в)

Регулирующая ступень

0.5(84-0.718^-0.2980)

Обойма диафрагм 2—4-й ступеней

0.5(85-0.598л-0.418в)

Обойма диафрагм 5—9-й ступеней

0.5(86-0.488^-0.5280)

Обойма диафрагм 10—13-й ступеней

0,5(67-0.358,4-0.6580)

Обойма диафрагм 14—17-й ступеней

0.5(6в-0.268д-0.748а)

Обойма ЗКУ №1

0.5(8,, -0.156л-0.858в)

Камин задний

0.5(8,,-0.108л-0.908в)

' Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

A. S' A-j.Stt

Схема измерения зазоров в горизонтальном разъеме корпуса ЦВД

Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД Исходные данные

Зазоры в разъеме при свободном на-ложении крышки турбины

Левая сторона

Обозначение

А,

Аг

А3

а.

а2

а4

aS

*6

а10

а11

ai2

Ац>

Al 2

Величина

Правая сторона

Обозначение

St

Вг

вз

ь.

Ь2

Ь4

Ь5

Ьб

Ью

Ьт,

Ь12

в.о

В12

Величина

Полусумма зазоров правой и s а + в

левой сторон о =

Обозначение

51

Si

Зг

S4

«5

510

8)2

Sio

512

Величина

Вычисление перемещений*

8Д = (8^ + 8j) - 0.5(82 + ^)

3fl = 0.9^2 *28;2)-0.4(810 + 8;0)

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Камин задний

0.5(8j -0.908д-0,108в)

Обойма ЗКУ № 2

0.5(8,-0.858д-0.158е)

Обойма ЗКУ N9 1

0.5(82-0.818л-0.198в)

Обойма диафрагм 10—12-й ступеней

0.5(84-0.698д-0.318в)

Обойма диафрагм S—9-й ступеней

0.5(85 -0.578д-0,438в)

Обойма диафрагм 2—4-й ступеней

0,5(8g - 0,428д - 0,588g)

Обойма ПКУ N9 1

0.5(8д-0.218д-0.79бв)

Обойма ПКУ N9 2

0.5(810 - 0.168Д - 0.848в)

Обойма ПКУ N9 3

0.5(8,,-0.118д-0.898в)

Камин передний

0.5(8,2 - 0.07бд - 0.938fl)

* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Схема измерения зазоров в горизонтальном разъеме корпуса ЦСД Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦСД Исходные данные

Зазоры 8 разъеме при свободном наложении крышки турбины

Левая сторона

Обозначение

А,

Аг

at

а2

а4

а5

«6

а8

а9

а14

А13

А14

Величина

Правая сторона

Обозначение

Вт

Вг

Ь2

ьл

*5

ьв

ь8

*14

S.3

В.4

Величина

Полусумма зазоров правой и левой сто-s а + 8 ронй=—

Обозначение

s;

%

8,

*2

*4

8$

«6

5а

«9

«и

8‘и

8*14

Величина

Вычисление перемещений*

8Д = 2.48} -0.7(8,*$) 5в = 513

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Обойма ПКУ № 3

0,5(8} — 0.918Л - 0,098s)

Обойма ПКУ N» 2

0.5(8, -0.878л-0.138д)

Обойма ПКУ N0 1

0.5(82-0.808^-0.2088)

Диафрагма 14-й ступени

0.5(84-0.708^-0,3086)

Диафрагма 15-й ступени

0.5(85-0.668^-0,3486)

Обойма диафрагм 16—18-й ступеней

0.5(8в - 0.558л - 0.458б)

Обойма диафрагм 19—21-й ступеней

0.5{8в - 0.426л - 0.588^

Обойма диафрагм 22—23-й ступеней

0.5(89-О.ЗО8л-О.7О8е)

Обойма ЗКУ № 1

0.5(8,4-0.1484-0.8686)

Обойма ЗКУ № 2

0.5($4 - О.О884 - 0.928в)

* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Допустимый зазор по наружному поясе

f

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Номера точек замеров

Расчет перемещают деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД

Исходные данные

Зазоры 8 разъеме при свободном наложении крышки турбины

Левая сторона

Обозначение

Л1

Аг

Аз

а1

«1

ае

а8

э9

S!t

aJ2

Aio

Ац

a12

Величина

Правая сторона

Обозначение

Bi

®г

Вз

ь.

Ь,

ь8

be

bn

b12

B,o

ви

B12

Величина

Полусумма зазоров правой и в а + в левой сторон о =

Обозначение

s;

%

%

«1

аг

S1

S2

ae

511

5T2

s;,

s;2

Величина

Вычисление перемещений*

8е = 0.9(8,, + 2Б,2) - 0.4(8,, + 6^)

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Камин передний

0.5(8', -0.928д-0.088в)

Обойма ПКУ № 2

0.5(8,-0.898д-0.118д)

Обойма ПКУ N9 1

0.5(82-0,848д-0.168в)

Внутренний цилиндр

0.5(8в-0,588д-0.428в)

Обойма диафрагм 7—9-й ступеней

0,5(6g - 0,378А - 0.638в)

Обойма диафрагм 10—12-й ступеней

0,5(89 - 0,288А - 0,728s)

Обойма ЗКУ N9 1

0.5(8,,-0,193х - 0,818g)

Обойма ЗКУ № 2

0.5(8,2-0.1б8д-0.848в)

Камин задний

0.5(8^2 - 0.088д - 0.928в)

* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б.4 — Турбина К-200-240 ЛМЗ (ЦВД)




Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦСД Исходные данные

Зазоры а разъеме при свободном наложении крышки турбины

Левая сторона

Обозначение

4,

*2

а1

a2

as

ae

a7

3a

a9

a10

*14

Величина

Правая сторона

Обозначение

Si

S2

S3

b1

b2

bs

87

be

610

Sil

s„

Величина

Полусумма зазоров правой и левой а + в сторон о = 2

Обозначение

Si

$

Sj

Si

52

«5

5e

8?

Sa

89

810

5ii

«14

Величина

Вычисление перемещений’ 8Д =28,- 0.5(82 ♦ $)

«е=5;<>

«0 = ^4-^

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Камин передний

0.5(8; -0.908д-0,108в + 0.0065с)

Обойма ПКУ № 2

0.5(8, - О.бббд - 0.14Ба + 0.033с)

Обойма ПКУ № 1

0.5(82 - 0.81«д - 0.198в + 0.078с)

Обойма диафрагм 14—16-й ступеней

0.5(8s - 0.648а - 0.368в + 0.1В8с)

Обойма диафрагм 17—16-й ступеней

0.5(8в - 0.528„ - 0.488в + 0.228с)

Обойма диафрагм 19—21-й ступеней

0.5(8? - 0.448л - 0,568fl + 0.258с)

Обойма диафрагм 22—24-й ступеней

0.5(8в - 0.318л - 0,698в + 0.268с)

Обойма диафрагм 25—29-й ступеней

0

* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Расчет перемещают деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД Исходные данные

Зазоры в разъеме при свободном наложении крышки турбины

Левая сторона

Обозначение

Аг

А3

ат

а4

а«

®7

а?

ае

а!0

а11

е,2

а16

А13

А14

Aie

Величина

Правая сторона

Обозначение

Bi

Вг

Bs

Ьт

*6

ь?

ь?

*9

Ь,0

6,2

8,3

В14

Bib

Величина

Полусумма зазоров правой и левой сто-а + в рон© = —

Обозначение

»i

%

%

S,

S4

«в

s?

S7

«а

Sio

«11

S12

Sie

«13

®14

fiie

Величина

Вычисление перемещений* 6Д = (^ + ^)-0.5(82*^) ee-<8w*aw-o.5(8b*eie)

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Камин передний

0.5(8}-0.918д-0,098g)

Обойма ПКУ№1

0.5(8] -O.8484-O.I663)

Внутренний цилиндр

0.5(84 " 0.758а - 0,256s)

Обойма диафрагм 6—7-й ступеней

0.5(68-0,5584-0.458^

Разделительная диафрагма

0.5(82-0.488^-0.5283)

Диафрагма 8-й ступени

0.5(89-0.3984-0.6183)

Обойма диафрагм 9—11-й ступеней

0.5(810-0.3484-0.6683)

Обойма диафрагм 12—13-й ступеней

0.5(81,-0.2984-0.7183)

Обойма диафрагм 14—15-й ступеней

0.5(8,2-0.2284-0.7883)

Заднее уплотнение

0.5(8ш-0.198л - 0.818а)

Заднее уплотнение

0.5фв-0.1284-0.888з)

’ Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Номера томе* замеров

Расчет перемещений деталей проточной части при затяжхе корпуса Ц8Д

Исходные данные

Зазоры 8 разъеме при свободном нало-жении крышки турбины

Левая сторона

Обозначение

Ат

*2

А3

а1

а3

S5

э6

а8

а10

ап

А10

А12

Величина

Правая сторона

Обозначение

вт

В2

S3

ь,

*4

*5

ье

ье

Ь10

ь»

S9

S10

fl12

Величина

Полусумма зазоров правой и левой сторон а + в

1=

Обозначение

$

82

83

«1

8Э

84

85

§8

®ю

89

5io

$2

Величина

Вычисление перемещений*

8д=ф*8^-0.5(8з**з>

вв-1.4(810 0.88(89 *М

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Обойма ПКУ № 2

0.5(8; - 0.89Йд-O.II63)

Обойма ПКУ № 1

0.5(8, -0.848д-0.168в)

Обойма диафрагм 10—11-й ступеней

0.5(84 - 0.758д - 0.258g)

Обойма диафрагм б—9-й ступеней

0.5(8$-0.б58д-0.358в)

Внутренний цилиндр

0,5(86 - 0.558д - 0.458в)

Внутренний цилиндр

0,5(8g - О.ЗОЗд — 0.708д)

Обойма ЗКУ № 1

0.5(810 - 0.1В8д - 0.828д)

Обойма ЗКУ N9 1

0.5(8,,-0.16йд-0.В46д)

Обойма ЗКУ № 1

0.5(8^-0.1184-0.8983)

’ Положительный знак перемещения соответствует подъему детали яри затяжхе.

Ах

Дс

пустим

ЫЙ 333

ср по на

зужному 0

ояску /

23 4 5678 9 10 11

номера точек замеров

Рисунок Б.8 — Турбина К-300-240 ХТЗ (ЦСД)

Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД Исходные данные

Зазоры 8 разъеме при свободном наложении крышки турбины

Левая сторона

Обозначение

Д1

Аа

А3

at

а2

а3

а4

а5

а6

а7

а8

«9

а10

а11

А9

А11

Величина

Правая сторона

Обозначение

Si

S2

S3

*1

ьг

*5

«в

ь?

*8

89

«10

811

В9

S11

Величина

Полусумма зазоров правой и левой сторон _ а + в

Т 2~

Обозначение

«1

«2

8,

«2

«1

84

85

«В

87

Зе

«9

Sio

89

«it

Величина

Вычисление перемещений*

8д = (81*$)-О-5<8э*8з) 8в= (811*811)-0-5<89*89)

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Обойма ЗКУ N9 3

0.5(8^ - 0.908д-0.108д)

Обойма ЗКУ N9 2

0.5(8, - 0,856л - 0,158а)

Обойма ЗКУ N9 1

О.бф-0,798л-0,218в)

Диафрагма 9-й ступени

0.6(64 - 0.736д - 0.276в)

Диафрагма 5-й ступени

0.5(85 - 0.596д-0,413в)

Диафрагма 2-й ступени

0.5(^-0,486^-0,526^

Направляющий аппарат

0.5(6у - 0,408д - О.бОбд)

Обойма ПКУ № 1

0.5(6в - 0.266д - 0,746а)

Обойма ПКУ № 2

0.5(8^-0.208^-0.808^)

Обойма ПКУ № 3

0.5(8,0-0.158 д -0.856в)

Камин передний

0.5(8п -0.108д-0.908в)

* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД Исходные данные

Зазоры з разъеме при С80-бедном нало-женим крышки турбиш

Левая сторона

Обозначение

д2

Дз

а.

а2

в3

а*

в5

«в

«7

а8

э9

аЮ

а11

>4

Л11

Величина

Правая сторона

Обозначение

в.

В2

вз

*1

Ь2

*5

*8

*10

*11

в»

Величина

Полусумма зазоров пра-вой и левой сторон

_а + в

' 2~

Обозначение

%

52

®1

«4

«5

5в

8?

S8

«9

«10

«11

®9

Величина

Вычисление перемещений*

8а = (8; + ^)-0.5(8з + ^) v<8h+s;i)-o-5(V^

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Обойма ЗКУ № 3

О.5(8}-О.9О8А-О.1О8в)

Обойма ЗКУ N9 2

0.5(8,-0.8^-0,153^)

Обойма ЗКУ N9 1

0.5(82-0.7984-0.218^

Диафрагма 9-й ступени

0.5(84-0.7384-0.273^

Диафрагма 5-й ступени

0.5(65-0.5984-0.418^

Диафрагма 2-й ступени

0.5(85-0.4834 - 0.528^

Направляющий аппарат

0,5(87-0.4084-0.6083)

Обойма ПКУ N9 1

0.5(85-0.2684-0.7485)

Обойма ПКУ № 2

0.5(89 - 0.2084 ~ O.SOSg)

Обойма ПКУ № 3

0.5(310-0.1584-0.8565)

Камин передний

0.5(8п-O.IO84-0.9085)

* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД Исходные данные

Зазоры в разъеме при свободном наложении крышки турбины

Левая сторона

Обозначение

А,

а2

А3

«т

*3

«4

а$

а6

а7

а8

ав

а10

а11

а12

Ац>

А12

Величина

Правая сторона

Обозначение

в.

в2

Вз

*1

Ьл

*5

6В

t*7

Ьа

ь9

ь,о

*11

Ь12

Вю

В12

Величина

Полусумма зазоров правой и левой сто-а+8 ронг=——

Обозначение

8i

$

%

«1

84

«5

«В

8?

89

*10

8)2

2

Величина

Вычисление перемещений*

5*-(Vay-o.5(Vty

8е= («и + «tt) - O.5(S10 * М

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Камин задний

0,5(8;-0,90Sa-0.108s)

Обойма ЗКУ

0.5(8, -0.838A-0,178g)

Обойма диафрагм 14—17-й ступеней

0.5(84-0.728л-0.288в)

Обойма диафрагм 10—13-й ступеней

0,5(85 - 0,648д - 0,368в)

Обойма диафрагм 5—9-й ступеней

0,5(86-0,528д-0,488а)

Обойма диафрагм 2—4-й ступеней

0.5(87-0.428д-0,588в)

Уплотнение 1-й ступени

0.5(8а-0.348д-0.668в)

Обойма ПКУ № 1

0.5(89-0.248л-0.766в)

Обойма ПКУ № 2

0.5(8,о-О.198А-О.818в)

Обойма ПКУ N9 3

0.5(8,,-0.148л - 0,868а)

Камин передний

0.5(8,2-0.088д - 0.928в)

* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б.11 — Турбина ПТ-80-130 (ЦВД)

А,.В,

Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД Исходные данные

Зазоры в разъеме при свободном наложении крышки турбины

Левая сторона

Обозначение

*1

а2

Аз

а1

а2

а4

а5

а6

а7

а8

а9

аю

аи

а12

Д9

*11

Величина

Правая сторона

Обозначение

Bi

В2

Вз

Ъ

ьл

*5

68

Ь7

Ьз

Ь

*12

в9

Вп

Величина

Полусумма зазоров правой и левой сторон а + в

' 2~

Обозначение

«i

«2

%

з,

82

64

«5

«в

8?

«8

8&

510

«п

512

89

«41

Величина

Вычисление перемещений*

8Д = + $)-0.5(62+ *з>

5в = (8„ *$,)- 0.5(89+ ф

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Камин задний

0.5(8; -O.8884-O.i284)

Обойма ЗКУ N9 2

0.5(8, - 0.8584-0.158g)

Обойма ЗКУ N9 1

0.5(82-0.8084-0.2084)

Обойма диафрагм 10—12-й ступеней

0.5(84-0.6884-0.3284)

Обойма диафрагм 5—9-й ступеней

0.5(85-0.5784-0.4384)

Обойма диафрагм 2—4-й ступеней

0.5(84-0.4384-0.5784)

Направляющий аппарат

0.5(89-0.3484-0.6684)

Обойма ПКУ N9 1

0.5(8,9-0.2284-0.7884)

Обойма ПКУ N9 2

0.5(8я-0.2084-0.8054)

Обойма ПКУ N9 3

0.5{812-0.168д-0.в484)

Камин передний

0.5(8,2-0.1184-0.8984)

* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б. 12 — Турбина К-210-130-3 (ЦВД)

Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД

Исходные данные

Зазоры в разъеме при свободном наложении крышки турбины

Левая сторона

Обозначение

А,

Аг

Аз

«1

а2

а4

вб

а8

эи

а12

А,о

А«

А«

Величина

Правая сторона

Обозначение

8,

В2

83

ь,

Ь2

*4

6в

*8

*9

*11

*12

8.0

8И

в12

Величина

Полусумма зазоров правой и а+е левой сторон т = j

Обозначение

«г

«2

83

8,

«2

84

8fl

»а

89

812

»W

s;.

812

Величина

Вычисление перемещений*

e (Si * - 0-5(8, * %)

«S’(«it *$2)-0.5(8,, *»io)

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Камин передний

0.5ф-0.938л-0,0786)

Обойма ПКУ № 1

0.5(8,-0.8884-0.1286)

Обойма ПКУ № 2

0.5(82 -0.848д-0.168е)

Внутренний цилиндр

0.5(84 - 0.768д - 0.248б)

Внутренний цилиндр

0.5(8е - 0.538д - 0.478g)

Обойма диафрагм 7—9-й ступеней

0.5(8g - 0.358д - 0.658g)

Обойма диафрагм 10—12-й ступеней

0.5(89-0.2384-0.7786)

Обойма ЗКУ № 1

0,5(811-0.14Й4-0,863в)

Обойма ЗКУ № 2

0,5(8,2-O.II84-0.898в)

Камин передний

0.5(8;2-О.О784-0.938б)

' Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б.13 — Турбина К-800-240-3 (ЦВД)



Исходные данные

Зазоры в разъеме при свобод-ном наложении крышки турбины

Левая сторона

Обозначение

■4,

л2

*3

а1

в?

ав

аТ0

«и

а12

атз

а14

а19

А17

А18

Величина

Правая сторона

Обозначение

Вт

В2

В3

*1

ь?

ьа

*9

Ь10

Ь„

Ь12

Ь13

Ь19

в17

В,8

в19

Величина

Полусумма зазоров правой и левой а+в сторон т = j

Обозначение

s;

%

%

«1

«в

«7

«в

89

8,0

®11

*13

8,9

819

Величина

Вычисление перемещений*

8д = 0.5ф + 8з)

8в = 0.5ф + Зз)

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Камин передний

0,5(8} - 0.903д - 0.108®)

Переднее уплотнение

0.6(8,-0.8684-0.1485)

Обойма 29—30-й ступеней

0.5{8в-0.7984-0,218в)

Обойма 27—28-й ступеней

0.5(87-0.7284-0.2885)

Обойма 25—26-й ступеней

0.5(83-0.6584-0.3585)

Внутренний цилиндр

0.5(89 - О.5684 - 0.4485)

Внутренний цилиндр

0.5(8,, -O.4484-O.S685)

Обойма 16—17-й ступеней

0.5(8,2-0.3584-0.6585)

Обойма 18—19-й ступеней

0.5(8,3-0.2884-0.7285)

Обойма 20—21-й ступеней

0.5(8,4-0.2184-0.7985)

Заднее уплотнение

0.5(8,9-0.1484-0.8685)

Камин задний

о.5<8;9-0.1084-0.9083)

* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б.14 — Турбина К-800-240-3 (ЦСД)

Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД Исходные данные

Левая сторона

Обозначение

Ат

Д2

АЭ

*1

вз

а4

«5

а8

а8

а10

а11

а12

Аю

А|2

Величина

Правая сторона

Обозначение

В,

В2

В3

«.

ьз

«4

Ь5

«6

«8

«10

«11

«12

В10

S12

Величина

Полусумма зазоров пра-вой и левой сторон

_ а + в

Т 2

Обозначение

з;

*5

Зт

Sa

«4

s5

«8

«ТО

«и

«12

а;2

Величина

Вычисление перемещений*

5A = (8i+$)-O.5(83*%)

Sfl=1.4(8J0 + ^)-0.88(V^0)

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Обойма ПКУ № 2

0.5(8;-0.898л-0.118е)

Обойма ПКУ № 1

0.5(5,-0.845^-0.165^

Обойма диафрагм 10—11-й ступеней

0,5{54-0.755л-0.256е)

Обойма диафрагм б—9-й ступеней

0.5(85-0.658л-0.358в)

Внутренний цилиндр

0.5{56-0.555д-0,455в)

Внутренний цилиндр

0.5(8^-0.308^ - О,7О8д)

Обойма ЗКУ № 1

О.5(3,о-0.188д-0,828s)

Обойма ЗКУ № 2

0.5(8„-0.168л-0.848s)

Обойма ЗКУ N9 3

0.5(8;,-0.118д-0.898в)

* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б.15 — Турбина К-300-240-2 ХТЗ (ЦВД)

Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦВД Исходные данные

Зазоры в разъеме при свободном наложении крышки турбины

Левая сторона

Обозначение

*1

*2

Az

ai

а2

а3

ав

а8

а9

а11

312

*11

*12

Величина

Правая сторона

Обозначение

s1

%

bi

Ь2

*3

Ьв

ье

bg

Ь»!

*12

В»

Вц

Ви

Величина

Полусумма зазоров правой и

а + в левой сторон г =

Обозначение

81

83

8,

«2

83

«в

Зв

89

8

Величина

Вычисление перемещений'

Зд = (8; + $) - 0.5(8, + $)

Ss=(Sn*8i2)-0-5<Sw+M

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Камин передний

0,5(8; - 0,948д - 0,068g)

Обойма ПКУ N9 3

0.5(8; -0.898д- 0.118в)

Обойма ПКУ № 2

0.5(83-0.858д-0.158б)

Обойма ПКУ N9 1

0.5(8з-0.838А-0.178в)

Внутрежий цилиндр

0.5(8е-0,518д-0.498б)

Обойма диафрагм 7—10-й ступеней

0.5(89-0.3284-0.6886)

Обойма диафрагм 11—12-й ступеней

0.5(8д - 0.233д - 0.778б)

Обойма ЗКУ N9 1

0.5(8„-0,148д-0.868б)

Обойма ЗКУ N9 2

0.5(8,2-0.118д-0.898в)

Обойма ЗКУ N9 3

0.5(8',2-0.078д-0.938б)

* Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б.16 — Турбина Т-250/300-240 (ЦВД)

Расчет перемещений деталей проточной части при затяжке корпуса ЦСД-1

Исходные данные

Зазоры в разъеме при свободном на-ложении крышки турбины

Левая сторона

Обозначение

4,

*3

«1

а2

а3

э5

ав

в11

в13

■4ц

Л12

Величина

Правая сторона

Обозначение

в<

Вз

Ь,

*2

*3

*5

ьб

Ь?

Ь.1

ь.з

Ву2

в»

Величина

Полусумма зазоров правой и s а+е левой сторон <> = j

Обозначение

Si

%

5.

83

5*

«в

87

8]3

8,т

«12

813

Величина

Вычисление перемещений*

8д=(8}*8,)-0.5(8з*8у

8в= 0.7ЭД, * 8}2) - 0.25(8,, * 5^3)

Наименование детали

Расчетная формула

Ретультат

Обойма ПКУ № 3

0,5(8, -0.898д-0.113в)

Обойма ПКУ № 2

0.5(82 -0.848д-0.168в)

Обойма ПКУ NP 1

0.5(8э-0.788д-0.228в)

Диафрагма 14-й ступени

0.5(84 - 0.658д - 0,358в)

Обойма диафрагм № 1

0.5(85 - 0578д - 0.438в)

Обойма диафрагм № 2

0.5(86-0,468д-0.548в)

Обойма диафрагм № 3

0.5(8? - О.ЗЗбд - 0.678в)

Обойма ЗКУ № 1

0.5(8,3-0.1984-0.618^

Обойма ЗКУ № 2

0.5(8^ - 0.138д - 0.878в)

' Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б.17 — Турбина T-25Q/300-240 (ЦСД-1)

Исходные данные

Зазоры в разъеме при свободном на-ложении крышки тур-бины

Левая сторона

Обозначение

Л2

АЭ

а1

а2

а4

а6

а7

аа

а9

а11

а12

^11

А,2

Величина

Правая сторона

Обозначение

в.

в2

вэ

bi

b2

ь*

be

Ьт

Ьз

ь9

Ь,1

Ь.2

В.1

В12

Величина

Полусумма зазоров правой и а + в левой сторон о = j

Обозначение

8i

«2

83

St

82

S4

«в

S?

8-ю

Si 2

Sit

812

Величина

Вычисление перемещений*

8Л = 0,87(8; + %) - 0,37(82 + %)

8в= -0.64(8;, +8;2) + 2.288;,

Наименование детали

Расчетная формула

Результат

Обойма ПКУ N9 3

0.5(8; -0.948^-0.068^

Обойма ПКУ N9 2

0.5(8,-0.906д-0.108в)

Обойма ПКУ N9 1

0.5(85-0.8684-0.148^

Внутренний цилиндр

0.5(84-0.7984-0.218^)

Внутренний цилиндр

0.6(89-0.568д-0.448е)

Обойма диафрагм N9 1

0.5(87-0.4284-0.688^

Обойма диафрагм N9 2

0.5(8g - 0.378а - 0,б38§)

Обойма диафрагм N9 3

0.5(89-0.3184-0.6985)

Обойма ЗКУ N9 1

0.5(8,2 - О.2484 - 0,768g)

Обойма ЗКУ N9 2

0.5(3;2-0.1884- 0.828g)

’Положительный знак перемещения соответствует подъему детали при затяжке.

Рисунок Б. 18 —Турбина Р-100-130/15 (ЦВД)

Библиография

[1] ПНАЭ Г-7-002—86 Нормы расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических

установок

УДК 621.165:006.354

МКС 27.040


Ключевые слова, турбины паровые, корпус цилиндра, корпуса цилиндров и клапанов, нормы расчета на прочность, схемы измерения зазоров

БЗ 8—2018/4

Редактор НА. Аргунова Технический редактор В.Н. Прусакова Корректор Л.С. Лысенко Компьютерная верстка Е.О. Асташона

Сдано п набор 11.04.2019. Подписано • печать 15.05.2019. Формат 00'84’/^. Гарнитура Ариал. Усл. печ. л. $.58. Уч.-им. л. 5.05.

Подготовлено на основе электронной версии, предоставленной раэработчиком стандарта

Создано а единичном исполнении ео . 117410 Москва. Нахимовский пр-т. д. 31. а. 2.

www.gosiinfo.ru info@goslinfa.ru