ГОСТ ISO 13506-2-2021 Система стандартов безопасности труда. Одежда специальная для защиты от кратковременного воздействия открытого пламени. Часть 2. Прогнозирование ожоговых травм кожи. Требования к расчетам и примеры

ГОСТ ISO 13506-2-2021

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

Система стандартов безопасности труда

ОДЕЖДА СПЕЦИАЛЬНАЯ ДЛЯ ЗАЩИТЫ ОТ КРАТКОВРЕМЕННОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ ОТКРЫТОГО ПЛАМЕНИ

Часть 2

Прогнозирование ожоговых травм кожи. Требования к расчетам и примеры

Occupational safety standards system. Protective clothing to protect from short-term exposure to open flames. Part 2: Skin burn injury prediction. Calculation requirements and test cases

МКС 13.340.10

Дата введения 2022-10-01

Предисловие

Цели, основные принципы и общие правила проведения работ по межгосударственной стандартизации установлены ГОСТ 1.0 "Межгосударственная система стандартизации. Основные положения" и ГОСТ 1.2 "Межгосударственная система стандартизации. Стандарты межгосударственные, правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Правила разработки, принятия, обновления и отмены"

Сведения о стандарте

1 ПОДГОТОВЛЕН Акционерным обществом "ФПГ ЭНЕРГОКОНТРАКТ" (АО "ФПГ ЭНЕРГОКОНТРАКТ") на основе собственного перевода на русский язык англоязычной версии стандарта, указанного в пункте 5

2 ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии

3 ПРИНЯТ Межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол от 26 августа 2021 г. N 142-П)

За принятие проголосовали:

(Поправка. ИУС N 8-2022).

4 Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 27 октября 2021 г. N 1338-ст межгосударственный стандарт ГОСТ ISO 13506-2-2021 введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с 1 октября 2022 г.

5 Настоящий стандарт идентичен международному стандарту ISO 13506-2:2017* "Одежда специальная для защиты от тепла и пламени. Часть 2. Прогнозирование ожоговых травм кожи. Требования к расчетам и примеры" ("Protective clothing against heat and flame - Part 2: Skin bum injury prediction - Calculation requirements and test cases", IDT).

Международный стандарт разработан Техническим комитетом по стандартизации ISO/TC 94 "Средства индивидуальной защиты. Защитная одежда и оборудование", подкомитетом SC 13 "Защитная одежда" Международной организации по стандартизации (ISO).

Наименование настоящего стандарта изменено относительно наименования указанного международного стандарта для приведения в соответствие с ГОСТ 1.5 (подраздел 3.6) и для увязки с наименованиями, принятыми в существующем комплексе межгосударственных стандартов.

В пункте 6.1.5 настоящего стандарта исправлены ошибки, допущенные в тексте ISO 13506-2:2017, комментарии к исправлениям оформлены сноской.

При применении настоящего стандарта рекомендуется использовать вместо ссылочных международных стандартов соответствующие им межгосударственные стандарты, сведения о которых приведены в дополнительном приложении ДА

6 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

7 Некоторые элементы настоящего стандарта могут являться объектами патентных прав

Информация о введении в действие (прекращении действия) настоящего стандарта и изменений к нему на территории указанных выше государств публикуется в указателях национальных стандартов, издаваемых в этих государствах, а также в сети Интернет на сайтах соответствующих национальных органов по стандартизации.

В случае пересмотра, изменения или отмены настоящего стандарта соответствующая информация будет опубликована на официальном интернет-сайте Межгосударственного совета по стандартизации, метрологии и сертификации в каталоге "Межгосударственные стандарты"

ВНЕСЕНА поправка, опубликованная в ИУС N 8, 2022 год

Введение

Назначение термо- и огнестойкой специальной одежды - защищать пользователя от рисков, которые могут вызвать ожоговую травму кожи. Одежда может быть изготовлена из одного или нескольких материалов, которые могут быть представлены в специальной одежде или в комплекте специальной одежды для испытания на термоманекене.

Настоящий стандарт является дополнительным документом к ISO 13506-1. Он заменяет приложение С стандарта ISO 13506:2008 и нормативно определяет метод расчета и представления результатов испытаний по ISO 13506-1 в форме прогноза ожоговой травмы кожи. Данные, собранные в ходе испытаний в соответствии с ISO 13506-1, используют в качестве входных данных для данного расчета.

Посадка специальной одежды или комплекта специальной одежды на манекене имеет важное значение. При этом изменения в конструкции специальной одежды или комплекта специальной одежды и то, каким образом манекен одет оператором, могут влиять на результаты испытаний и прогноз ожоговой травмы кожи. Опыт показывает, что испытание одежды на один размер больше, чем стандартный, может уменьшить процент прогнозируемого ожога тела в пределах 5%.

Комитеты ISO/TC 94/SC 13 и SC 14 и Европейский комитет по стандартизации (CEN TC 162) определяют метод, описанный в настоящем стандарте, как дополнительную часть стандартов для пожарных ISO 11999-3 и EN 469, а также как дополнительную часть стандарта на специальную одежду для защиты от тепла и пламени ISO 11612.

NFPA 2112 [6] Национальной ассоциации противопожарной защиты определяет ASTM F1930-17 [7], который представляет собой метод испытания, аналогичный методу, описанному в ISO 13506-1, который содержит расчеты прогноза ожоговой травмы кожи, аналогичные описанным в настоящем стандарте.

1 Область применения

Настоящий стандарт содержит подробную техническую информацию для расчета прогнозируемых ожоговых травм кожи человека, когда ее поверхность подвергают воздействию переменного теплового потока, например это может произойти из-за энергии, передаваемой через специальную одежду или комплект специальной одежды, подвергшиеся воздействию пламени. Приводится ряд примеров, в отношении которых проверяется метод расчета прогноза ожоговой травмы. Стандарт также содержит требования к in situ калибровке датчика тепловой энергии - системе прогнозирования травмы кожи для диапазона тепловых потоков, возникающих под одеждой.

Расчеты ожоговых травм кожи, представленные в настоящем методе испытания, не включают правила для обработки коротковолнового излучения, которое может проникать через кожу. К последним относятся дуговые вспышки, некоторые виды воздействий пламени с использованием жидкого или твердого топлива, а также ядерные источники.

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты [для датированных ссылок применяют только указанное издание ссылочного стандарта, для недатированных - последнее издание (включая все изменения)]:

ISO/TR 11610, Protective clothing - Vocabulary (Одежда защитная. Словарь)

ISO 13506-1:2017, Protective clothing against heat and flame - Part 1: Test method for complete garments - Measurement of transferred energy using an instrumented manikin (Одежда специальная для защиты от тепла и пламени. Часть 1. Метод испытания специальной одежды. Измерение переданной энергии с применением манекена, оснащенного приборами)

3 Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины по ISO 13506-1 и ISO/TR 11610, а также следующие термины с соответствующими определениями.

ISO и IEC ведут терминологические базы данных для использования в области стандартизации по следующим адресам:

- ISO онлайн платформа для просмотра: http://www.iso.org/obp;

- IEC Electropedia: http://www.electropedia.org/.

3.1 ожоговая травма (burn injury): Ожоговое повреждение, которое проникает на различную глубину внутрь тканей человека из-за повышенных температур в результате теплопередачи на поверхность кожи.

Примечание 1 - Ожоговая травма в тканях человека возникает, когда ткань нагревается, и воздействие повышенной температуры (>44°С) сохраняется в течение критического периода времени. В настоящем стандарте принято, что кожа имеет три слоя: эпидермис, который является грубым наружным слоем; дерма, которая является слоем ниже эпидермиса, и гиподерма (жировая ткань), которая является жировым слоем ткани глубже, чем дерма. В рамках настоящего стандарта принимают, что толщины слоев одинаковые по всему телу человека. Изменения толщины, которые происходят с возрастом, месторасположением и полом, не учитывают. Тяжесть повреждения, называемая прогнозируемой ожоговой травмой первой, второй или третьей степени (или частичной или полной толщины), зависит от значения температуры выше 44°С и времени, в течение которого температура остается на уровне или выше 44°С.

3.1.1 ожоговая травма первой степени (ожог первой степени) (first-degree burn injury, first-degree burn): Ожоговое повреждение, при котором пострадала только поверхностная часть эпидермиса.

3.1.1.1 площадь ожоговой травмы первой степени (площадь ожога первой степени) (first-degree burn injury area, first-degree burn area): Сумма площадей, представленных датчиками теплового потока, для которых прогнозируется только расчетная ожоговая травма первой степени.

3.1.2 ожоговая травма второй степени (ожог второй степени; ожог частичной толщины) (second-degree burn injury, second-degree burn, partial thickness bum): Ожоговое повреждение, при котором происходит ожог эпидермиса и в различной степени дермы, но вся толщина дермы обычно не разрушается и гиподерма не повреждается.

3.1.2.1 площадь ожоговой травмы второй степени (площадь ожога второй степени) (second-degree burn injury area, second-degree burn area): Сумма площадей, представленных датчиками теплового потока, для которых расчетная ожоговая травма второй степени является наиболее тяжелой из прогнозируемых травм.

3.1.3 ожоговая травма третьей степени (ожог третьей степени, ожог полной толщины) (third-degree burn injury, third-degree burn, full thickness burn): Ожоговое повреждение, которое распространяется через дерму в гиподерму или за ее пределы.

3.1.3.1 площадь ожоговой травмы третей степени (площадь ожога третей степени) (third-degree burn injury area, third-degree burn area): Сумма площадей, представленных датчиками теплового потока, для которых прогнозируется расчетная ожоговая травма третьей степени.

3.1.4 общая площадь ожоговой травмы (общая площадь ожога) (total burn injury area, total burn area): Сумма площадей, представленных датчиками теплового потока, для которых прогнозируется, как минимум, ожоговая травма второй степени.

3.3 площадь болевых ощущений (pain area): Сумма площадей, представленных датчиками теплового потока, для которых прогнозируется возникновение болевых ощущений.

3.4 время до появления болевых ощущений (time to pain): Время, необходимое для того, чтобы болевые рецепторы достигли температуры 43,2°С.

4 Общие требования

Прогнозируемая ожоговая травма, определяемая в настоящем методе испытания, использует упрощенную математическую модель, которая напрямую не переводится в фактическую ожоговую травму кожи человека при любых воздействиях в условиях испытания. Модель основана на измерениях, сделанных на предплечьях человека.

Испытуемый образец надевают на манекен размера взрослого человека в атмосферных условиях окружающей среды и подвергают воздействию открытого пламени, смоделированного в лабораторных условиях, с контролируемыми тепловым потоком, длительностью и распределением пламени. Процедуру испытания, сбор данных, расчет результатов и подготовку протокола испытаний выполняют с использованием компьютерного оборудования и программного обеспечения.

Тепловая энергия, передаваемая через испытуемый образец и от испытуемого образца к поверхности манекена во время и после воздействия, измеряется датчиками теплового потока, расположенными на поверхности манекена. Количество тепла меняется со временем. В методе, указанном в настоящем стандарте, используют измерения теплового потока по ISO 13506-1 для расчета прогнозируемого времени до появления болевых ощущений для каждого датчика тепловой энергии, площадей ожоговых травм второй и третьей степеней и общей площади ожоговой травмы, полученной в результате воздействия. Настоящий метод также может быть использован для прогнозирования времени получения ожоговой травмы первой степени.

Идентификацию испытуемого образца, условия испытания, комментарии и замечания относительно цели испытания и реакции испытуемого образца на воздействие записывают и включают как часть протокола испытаний.

Полная переданная энергия и/или прогнозируемая площадь ожоговой травмы кожи, а также то, как испытуемый образец реагирует на воздействие пламени, являются индикаторами эффективности испытуемого образца для данного метода испытания. Метод прогнозирования ожоговой травмы кожи может быть использован с другими методами испытаний, в которых проводятся аналогичные воздействия.

В разделе 6 приводится подробная информация о требуемом расчете прогнозируемой травмы кожи, а в разделе 7 перечисляется ряд примеров, в отношении которых метод расчета должен быть проверен для демонстрации соответствия заданной точности.

5 Испытательное оборудование, подготовка образцов и порядок проведения испытания

Подробная информация об испытательном оборудовании, подготовка и надевание испытательного образца, а также порядок проведения испытания приведены в ISO 13506-1:2017 (разделы 5-8). В дополнение к процедурам калибровки, приведенным в ISO 13506-1:2017 (приложение С), лаборатории должны выполнять калибровку, описанную в разделе 7.

6 Расчет прогнозируемой ожоговой травмы кожи

6.1 Модель кожи

6.1.1 Общие требования

Настоящий стандарт содержит описания двух моделей кожи:

- значения характеристик кожи для модели кожи с температурно-зависимым коэффициентом теплопроводности (модель кожи А) указаны в таблицах 1, 2 и приложении А;

- значения характеристик кожи для модели кожи с температурно-независимым коэффициентом теплопроводности (модель кожи В) указаны в таблицах 1, 3.

Примечание 2 - ASTM F1930 содержит подробную историческую информацию о развитии в прогнозировании травм кожи вследствие теплового притока от горячих жидкостей и источников чистого излучения.

6.1.2 Значения теплового потока датчика манекена как функция времени

6.1.3 Определение прогнозируемого внутреннего температурного поля кожи и гиподермы (жировой ткани)

6.1.3.1 Общие требования

Термическое воздействие должно быть представлено как переходная одномерная задача диффузии тепла, в которой температура внутри слоев кожи эпидермиса, дермы, гиподермы (жировой ткани) изменяется во времени и в зависимости от расположения (глубины) и описывается параболическим дифференциальным уравнением (уравнение поля Фурье)

Параметры, указанные для модели кожи А (т.е. в таблицах 1, 2 и приложении А) или для модели кожи В (т.е. в таблицах 1, 3), следует использовать при расчете формулы (1).

Таблица 1 - Модель кожи - толщина слоев и глубина границы между слоями

6.1.3.2 Физические характеристики модели кожи с температурно-зависимым коэффициентом теплопроводности k (модель кожи А)

6.1.3.4 Математические методы для расчета формулы (1)

Формулу (1) решают численно, используя трехслойную модель кожи, определенную в таблице 1, которая учитывает зависимость глубины от коэффициента теплопроводности и значений объемной теплоемкости, либо как указано в таблице 2 и приложении А, либо как указано в таблице 3. Каждый из трех слоев должен иметь постоянную толщину, лежащую параллельно поверхности.

Примечание 1 - Значения характеристик, приведенные в таблицах 1-3, являются репрезентативными для in vivo (живых) значений для предплечий испытуемых, участвовавших в экспериментах Столл и Грина [8]. Это средние значения. Известно, что коэффициент теплопроводности каждого из слоев изменяется в зависимости от температуры вследствие обобщенных теплофизических характеристик компонентов слоя (упрощенный состав: вода, белок и жир). Это делается путем моделирования температурной зависимости коэффициента теплопроводности каждого слоя в соответствии с их определенным составом (см. 6.1).

Эффективными методами дискретизации для расчета формулы (1) считают:

b) метод конечных объемов (иногда называемый методом контрольных объемов).

6.1.4 Начальные и граничные условия

Начальные и граничные условия следующие:

Примечание 1 - Пеннес [12] измерил распределение температуры в предплечьях добровольцев. Для общей толщины кожи и гиподермы (жировой ткани), перечисленных в таблицах 2, 3, измеренное повышение составило 1 К (1°С). Температура поверхности кожи добровольцев в экспериментах Столл и Грина [8] поддерживалась очень близкой к 305,65 К (32,5°С);

Примечание 2 - Допускается, что коэффициент теплопроводности не учитывает усиленную теплопередачу только внутри кожи и внутри более глубоких слоев из-за изменения кровотока в дерме и гиподерме (жировой ткани). Значения in vivo (живые), приведенные в таблице 1, были рассчитаны на основе экспериментальных результатов Столл и Грина [8] и численных обобщениях Уивера и Столл [9]. Эти значения в значительной степени учитывают кровотоку испытуемых;

_________________

6.1.6 Время до появления болевых ощущений

7 Расчет ожоговых травм кожи на примерах и in situ калибровка

7.1 Примеры и in situ калибровка

Данные требования включают в себя три этапа. Во-первых, должна быть обеспечена точность компьютерного кода для точного прогноза внутреннего распределения температуры в полубесконечном твердом теле. Второй шаг заключается в обеспечении того, чтобы прогнозирование травмы кожи соответствовало условиям, измеренным и предсказанным Столл и его коллегами. Наконец, точность ввода-вывода аппаратного метода ожоговой травмы кожи проверяют путем воздействия на датчики манекена известным тепловым потоком и проверки того, что прогнозируемое время до наступления травмы второй степени соответствует экспериментальным точкам Столл и Грина [8].

7.2 Примеры прогнозирования температуры слоя кожи

7.2.1 Общие требования

Два данных примера основаны на решении аналитическим методом коэффициента теплопроводности в полубесконечном твердом теле, первоначально при постоянной температуре и затем при воздействии постоянного теплового потока на свою поверхность. Аналитическое решение доступно в любом учебнике по теплопередаче.

Для двух примеров, перечисленных ниже, устанавливают начальную температуру слоев ткани на 30°С в каждой точке. Основную температуру 30°С на глубине 5085 мкм поддерживают в течение всех временных интервалов расчетов.

7.2.2 Первый пример

d) Рассчитывают температуру при значениях глубины 0, 75 и 1200 мкм через 60 с после начала воздействия.

Используют любой временной интервал, равный или менее 0,1 с.

7.2.3 Второй пример

d) Рассчитывают температуру при значениях глубины 0 мкм, 75 мкм и 1200 мкм через 6 с после начала воздействия. Используют любой временной интервал, равный или менее 0,1 с.

7.2.4 Требования к точности

Температура и рост температуры в каждой из трех точек, рассчитанные на основе решения аналитическим методом для этих двух примеров, перечислены в таблицах 5, 6. Прогнозируемый компьютерным кодом рост температуры должен соответствовать росту температуры из решения аналитическим методом в трех точках для двух примеров с максимальной погрешностью 0,2%.

Таблица 5 - Первый пример

Таблица 6 - Второй пример

7.3 Расчет ожоговых травм кожи на примерах

Метод расчета, используемый в 6.1.5, должен отвечать требованиям валидации, указанным в таблице 7.

При валидации модели ожоговой травмы кожи используют значения толщины слоя, коэффициента теплопроводности и объемной теплоемкости, указанные в таблице 2 и приложении А или в таблице 3, а также начальные и граничные условия из 6.1.4, за исключением того, что тепловые потоки воздействия из перечисления d) 6.1.4 становятся постоянными значениями, указанными в таблице 7. Общее время расчета должно быть выбрано таким образом, чтобы температура на границах эпидермиса и дермы, дермы и гиподермы во время фазы охлаждения опускалась ниже 317,15 К (44°С). Для данных примеров предполагается, что поверхность кожи является адиабатической во время фазы охлаждения, то есть никаких тепловых потерь с поверхности во время охлаждения не происходит.

Примечание - Адиабатическое граничное условие при охлаждении выбрано из-за отсутствия подробной информации в опубликованных документах по ориентации предплечий и близости окружающего оборудования, используемого для проведения экспериментов. Кроме того, данные, полученные от датчиков тепловой энергии при проведении испытания по ISO 13506-1, учитывают конвективные потери и потери теплового излучения, которые по своей сути являются результатом расчета чистой энергии, поглощенной датчиками тепловой энергии. Поэтому данное адиабатическое предположение применимо только к набору данных валидации модели, а не ко всему методу испытания.

Таблица 7 - Набор данных валидации модели кожи

7.4 In situ калибровка прогноза ожоговой травмы

В дополнение к индивидуальной калибровке датчика должна быть проведена проверка модели "датчик тепловой энергии - сбор данных - прогноз ожоговой травмы" как единого целого. Случайно выбранный датчик подвергают воздействию известного постоянного теплового потока длительностью, которая приведет к ожоговой травме второй степени, рассчитываемой компьютерной программой прогнозирования ожоговой травмы на манекене, отвечающей требованиям таблицы 8. В таблице 8 приведены три различных диапазона теплового потока. In situ калибровку следует проводить в каждом из трех диапазонов и соответствовать требованиям, приведенным в таблице 8. Общий диапазон тепловых потоков охватывает те, которые используют Столл и Грин [8].

Используют любые условия воздействия, которые приведут к поглощению энергии в каждом из перечисленных диапазонов, учитывая характеристики поглощения тепла поверхностью датчика (например, поглощающую способность). Точное соответствие тепловому потоку не требуется. Если требуется интерполяция, учитывают сильно нелинейное поведение зависимости или рассчитывают длительность воздействия с использованием компьютерного кода прогнозирования ожоговой травмы на манекене. Если калибровка выходит за пределы рекомендуемых значений из таблицы 8, определяют причину и исправляют ее.

Данную in situ калибровку следует проводить как минимум ежегодно. Необходимо вести постоянную запись калибровки.

Таблица 8 - Датчик манекена - прогнозирование ожоговой травмы - параметры in situ калибровки

Параметры из таблицы 8 охватывают диапазон поглощенных тепловых потоков, использованных Столл и Грином [8] в своих экспериментах. Значения времени, перечисленные в таблице 8, не соответствуют средним значениям, определенным в экспериментах, проведенных Столл и Грином, которые представлены в 7.3 и таблице 7. Столл и Грин использовали воздействия постоянной интенсивности с фиксированной длительностью, что приводило к травме, возникающей через некоторое время после прекращения воздействия, когда слои кожи охлаждались. Именно общее время, в течение которого растет количество клеток, имеющих температуру выше 44°С, имеет важное значение в появлении повреждения клеток и образовании волдырей на коже (ожоговая травма второй степени). Здесь нагрев происходит непрерывно до конечной точки. При непрерывном нагревании наступление ожоговой травмы второй степени будет происходить в момент времени более поздний, чем время воздействия, используемое Столл и Грином, поскольку период охлаждения не включается, и конечное значение омега будет больше 1,0.

8 Протокол испытаний

8.1 Общие требования

Указывают, что образец(ы) был(и) испытан(ы) в соответствии с ISO 13506-1 и оценивают результаты испытаний в соответствии с настоящим стандартом.

В дополнение к информации из протокола испытаний по ISO 13506-1 в протокол испытаний должна быть включена информация, описанная в 8.2, 8.3.

8.2 Модель кожи

Указывают, какая модель кожи использовалась при расчетах прогноза ожоговой травмы, т.е.

- модель А (в соответствии с таблицами 1, 2 и приложением А) или

- модель В (в соответствии с таблицами 1, 3).

8.3 Результаты расчета

8.3.1 Общие требования

Протоколируют результаты по общей площади поверхности манекена, получившей ожог второй и третьей степеней. Прогнозируемая ожоговая травма основывается как на общей площади манекена, содержащего датчики теплового потока (см. 8.3.2), так и на общей площади манекена, покрытого испытуемым образцом (см. 8.3.3).

Время до появления болевых ощущений по каждому датчику должно быть запротоколировано.

Время, в которое начинается прогнозируемая ожоговая травма первой степени, может быть рассчитано и запротоколировано в качестве дополнительной информации.

8.3.2 Прогнозируемая площадь (%) травмы на манекене на основе общей площади манекена, содержащей датчики теплового потока

a) Прогнозируемая площадь ожоговой травмы второй степени на манекене (%).

b) Прогнозируемая площадь ожоговой травмы третьей степени на манекене (%).

c) Прогнозируемая площадь общей ожоговой травмы на манекене [т.е. сумма ожоговых травм второй и третьей степеней (%)] и связанная с ней вариационная статистика, такая как стандартное отклонение.

8.3.3 Прогнозируемая площадь (%) травмы манекена, основанная только на площади манекена, покрытого испытуемым образцом

a) Прогнозируемая площадь ожоговой травмы второй степени (%) от покрытой площади манекена.

b) Прогнозируемая площадь ожоговой травмы третьей степени (%) от покрытой площади манекена.

c) Прогнозируемая площадь общей ожоговой травмы (%) [т.е. сумма ожоговых травм второй и третьей степеней (%)] от покрытой площади манекена и связанной с ней вариационной статистикой, такой как стандартное отклонение.

8.3.4 Иная информация

Должна быть запротоколирована схема манекена, показывающая расположение и уровни ожоговых травм в соответствии с прогнозируемыми площадями ожоговых травм второй и третьей степеней.

Может быть представлена таблица с указанием времени до появления болевых ощущений, травмы первой, второй и третьей степеней по каждому датчику.

Приложение А

(обязательное)

Параметры модели кожи:

следует рассчитывать для каждого слоя кожи в соответствии со следующими формулами из литературных источников [10] и [11].

Используют следующие параметры:

- температура

температуру, выраженную в °С, переводят в К.

- значения теплофизических параметров воды:

температурно-зависимый коэффициент теплопроводности, кал/см·с·К.

- значения теплофизических параметров жира:

температурно-зависимый коэффициент теплопроводности, кал/см·с·°С.

- значения теплофизических параметров белка:

температурно-зависимый коэффициент теплопроводности, кал/см·с·°С.

- весовые доли для каждого из слоев:

Для слоя 1 (весовые доли для слоя эпидермиса):

Для слоя 2 (весовые доли для слоя дерма):

Для слоя 3 (весовые доли для подкожно-жирового слоя):

Приложение В

(справочное)

Прогнозирование ожоговой травмы по данным межлабораторных испытаний

В.1 Межлабораторное испытание с использованием методов испытаний ISO 13506-1 и настоящего стандарта проводилось с использованием однослойной испытуемой одежды, изготовленной из трех различных материалов, и боевой одежды пожарного. Двенадцать лабораторий по всему миру приняли участие в межлабораторных сравнительных испытаниях, организованных подкомитетом ISO/TC 94/SC 13.

В.2 Испытанные материалы приведены в таблице В.1

Таблица В.1 - Испытанные материалы

В.3 Все испытания проводились на одежде с идентичной конструкцией. Каждая лаборатория провела три отдельных испытания для каждого условия (всего 12 испытаний для каждой лаборатории).

В.4 Время измерения для оценки переданной энергии для однослойной одежды составляло 120 с, а для комплекта пожарного - 240 с.

В.5 Общие результаты межлабораторных испытаний по переданной энергии приведены в таблице В.2. Применялся статистический анализ в соответствии со стандартом ISO 5725 (все части).

Таблица В.2 - Сводка по сходимости для прогнозирования риска ожогов (ожоги второй и третьей степени)

В.6 Подробный отчет находится в секретариате ISO/TC 94/SC 13. Отчет включает в себя подробный протокол испытания, а также более подробную информацию об одежде и о том, где она была заказана. Межлабораторные сравнительные испытания также включали дополнительные оценки, касающиеся калибровки датчиков, реакции датчиков и воздействия на обнаженный манекен, которые могут помочь настроить испытательную систему в соответствии с ISO 13506-1 и настоящим стандартом.

Приложение ДА

(справочное)

Сведения о соответствии ссылочных международных стандартов межгосударственным стандартам

Таблица ДА.1

Библиография