ГОСТ Р 70829-2023 Кондиционеры, агрегатированные охладители жидкости и тепловые насосы с компрессорами с электрическим приводом для отопления/охлаждения помещений, коммерческого и технологического охлаждения. Испытания и оценка в условиях частичной нагрузки и расчет сезонной производительности

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

КОНДИЦИОНЕРЫ, АГРЕГАТИРОВАННЫЕ ОХЛАДИТЕЛИ ЖИДКОСТИ И ТЕПЛОВЫЕ НАСОСЫ С КОМПРЕССОРАМИ С ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ ПРИВОДОМ ДЛЯ ОТОПЛЕНИЯ/ОХЛАЖДЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЙ, КОММЕРЧЕСКОГО И ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОХЛАЖДЕНИЯ

Испытания и оценка в условиях частичной нагрузки и расчет сезонной производительности

Издание официальное

Москва Российский институт стандартизации 2023

Предисловие

• 1 ПОДГОТОВЛЕН Федеральным государственным бюджетным учреждением «Российский институт стандартизации» (ФГБУ «Институт стандартизации») на основе собственного перевода на русский язык немецкоязычной версии стандарта, указанного в пункте 4

• 2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 061 «Вентиляция и кондиционирование»

• 3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 25 июля 2023 г. № 579-ст

• 4 Настоящий стандарт является модифицированным по отношению к стандарту ДИН ЕН 14825—2019 «Кондиционеры, агрегатированные охладители жидкости и тепловые насосы с компрессорами с электрическим приводом для обогрева и охлаждения помещений. Испытания и оценка при частичной нагрузке и расчет сезонных характеристик» (DIN EN 14825—2019 «Luftkonditionierer, Flussigkeitskuhlsatze und warmepumpen mit elektrisch angetriebenen Verdichtern zur Raumbeheizung und -kuhlung — Priifung und Leistungsbemessung unterTeillastbedingungen und Berechnung der jahreszeitbedingten Leistungszahl», MOD) путем изменения отдельных фраз (слов, ссылок), которые выделены в тексте курсивом.

Сведения о соответствии ссылочных национальных и межгосударственных стандартов европейским стандартам, использованным в качестве ссылочных в примененном стандарте, приведены в дополнительном приложении ДА

• 5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Правила применения настоящего стандарта установлены в статье 26 Федерального закона от 29 июня 2015 г. № 162-ФЗ «О стандартизации в Российской Федерации». Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе «Национальные стандарты», а официальный текст изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.rst.gov.ru)

© Оформление. ФГБУ «Институт стандартизации», 2023

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

Содержание

• 1 Область применения

• 2 Нормативные ссылки

• 3 Термины, определения и обозначения

• 3.1 Термины и определения

• 3.2 Обозначения

• 4 Условия работы при частичной нагрузке в режиме охлаждения

• 4.1 Общие положения

• 4.2 Агрегаты «воздух — воздух»

• 4.3 Агрегаты «вода (рассол) — воздух»

• 4.4 Агрегаты «воздух — вода»

• 4.5 Агрегаты «вода (рассол) — вода (рассол)»

• 5 Методы расчета сезонной эффективности охлаждения помещений r|_{s с}, SEER и SEER_on

• 5.1 Общие положения

• 5.2 Расчет сезонной эффективности охлаждения помещений r|_{s с}

• 5.3 Общий подход при расчете SEER

• 5.4 Расчет базовой годовой потребности в охлаждении Q_c

• 5.5 Расчет годового потребления электроэнергии для охлаждения О_СЕ

• 5.6 Расчет SEER_on

• 5.7 Расчет значений EER_bin в условиях частичных нагрузок А, В, С, D

• 6 Условия работы при частичной нагрузке на нагрев

• 6.1 Общие положения

• 6.2 Агрегаты «воздух — воздух»

• 6.3 Агрегаты «вода (рассол) — воздух»

• 6.4 Агрегаты «воздух — вода(рассол)»

• 6.5 DX-тепловые насосы

• 7 Методы расчета сезонной эффективности нагрева помещений r|_{s h}, SCOP, SCOP_Qn и SCOP_ne[ тепловых насосов

• 7.1 Общие положения

• 7.2 Расчет сезонной эффективности нагрева помещений r|_sh

• 7.3 Общий подход при расчете SCOP

• 7.4 Расчет базовой годовой потребности в нагреве Q_H

• 7.5 Расчет годового потребления электроэнергии на нагрев О_НЕ

• 7.6 Расчет SCOP_Qn и SCOP_Qei

• 7.7 Процедура расчета значений COR_bin в условиях частичной нагрузки в условиях испытаний А—G

• 7.8 Метод расчета R_sup

• 8 Методы испытаний и расчетов для гибридных агрегатов

• 8.1 Общие положения

• 8.2 Раздельный метод испытаний

• 8.3 Комбинированный метод испытаний

• 9 Условия частичной нагрузки для технологического охлаждения

• 10 Метод расчета SEPR для технологических чиллеров

• 10.1 Общий расчет SEPR

• 10.2 Расчет значений EER_bin в условиях частичной нагрузки А, В, С, D

• 11 Методы испытаний для производительностей, EER_d и COP_d в активном режиме в условиях частичной нагрузки

• 11.1 Общие положения

• 11.2 Трубопроводы с хладагентом

• 11.3 Основные принципы

• 11.4 Неопределенности измерения

• 11.5 Испытания агрегатов с фиксированной производительностью

• 11.6 Испытания агрегатов со ступенчатой и переменной производительностью

• 12 Методы испытаний потребляемой электрической мощности в режиме отключения термостатом, режиме ожидания, выключенном режиме и режиме подогрева картера

• 12.1 Неопределенности измерения

• 12.2 Измерение потребляемой электрической мощности в режиме отключения термостатом ... .48

• 12.3 Измерение потребляемой электрической мощности в режиме ожидания

• 12.4 Измерение потребляемой электрической мощности в режиме подогрева картера

• 12.5 Измерение потребляемой электрической мощности в выключенном режиме

• 13 Протокол испытаний

• 14 Испытания и оценка отдельных внутренних блоков

Приложение А (справочное) Применимые климатические бины и часы для кондиционеров с номинальной производительностью не более 12 кВт, предназначенные для охлаждения или для нагрева, если агрегат не имеет функции охлаждения

Приложение В (справочное) Применимые климатические бины и часы работы тепловых насосов «воздух/вода (рассол)/ОХ-вода (рассол)» с номинальной теплопроизводительностью не более 400 кВт

Приложение С (справочное) Применимые климатические бины и часы работы для технологических чиллеров

Приложение D (справочное) Применимые климатические бины и часы для агрегатов «воздух — воздух» производительностью более 12 кВт, агрегатов «воздух — вода (рассол)» и комфортных чиллеров

Приложение Е (справочное) Определение температуры воды (рассола) для агрегатов с фиксированной производительностью и с переменной температурой на выходе ... .63

Приложение F (справочное) Пример расчета SEER_on и SEER применительно к реверсивному агрегату «воздух — воздух» с переменной производительностью

Приложение G (справочное) Пример расчета SCOP_on и SCOP_net применительно к тепловому насосу «воздух — вода (рассол)» с фиксированной производительностью в среднетемпературном применении

Приложение Н (справочное) Пример расчета SCOP_on и SCOP_nel применительно к тепловому насосу «рассол — вода (рассол)» с фиксированной производительностью в низкотемпературном применении

Приложение I (справочное) Примеры расчета SCOP_on для гибридных агрегатов

Приложение J (справочное) Пример расчета SEPR применительно к чиллеру со ступенчатой производительностью

Приложение К (справочное) Методы компенсации для агрегатов «воздух — вода (рассол)» и «вода (рассол) — вода (рассол)»

Приложение L (обязательное) Оценка наружных блоков мульти сплит-систем кондиционеров и тепловых насосов

Приложение М (обязательное) Индивидуальные испытания и оценка внутренних блоков

Приложение ДА (справочное) Сведения о соответствии ссылочных национальных

и межгосударственных стандартов европейским стандартам, использованным в качестве ссылочных в примененном стандарте

ГОСТ Р 70829—2023

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

КОНДИЦИОНЕРЫ, АГРЕГАТИРОВАННЫЕ ОХЛАДИТЕЛИ ЖИДКОСТИ И ТЕПЛОВЫЕ НАСОСЫ С КОМПРЕССОРАМИ С ЭЛЕКТРИЧЕСКИМ ПРИВОДОМ ДЛЯ ОТОПЛЕНИЯ/ОХЛАЖДЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЙ, КОММЕРЧЕСКОГО И ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОХЛАЖДЕНИЯ

Испытания и оценка в условиях частичной нагрузки и расчет сезонной производительности

Air conditioners, liquid chilling packages and heat pumps with electrically driven compressors for space heating and cooling, commercial and process cooling. Testing and rating at part load conditions and calculation of seasonal performance

Дата введения — 2024—01—01

• 1 Область применения

Настоящий стандарт распространяется на кондиционеры, тепловые насосы и жидкостные охладительные агрегаты, включая оборудование для помещений с людьми и технологические чиллеры. Настоящий стандарт применим к агрегатам заводского изготовления, определенным в ГОСТ Р 54671, за исключением одноканальных, двухканальных агрегатов, охладителей электрошкафов и специальных агрегатов.

Настоящий стандарт распространяется также на гибридные тепловые насосы, подходящие под требования настоящего стандарта.

Настоящий стандарт включает методы расчета для определения сезонных коэффициентов энергоэффективности в режиме охлаждения SEER и SEER_on, сезонных коэффициентов энергоэффективности в режиме нагрева SCOP, SCOP_on, SCOP_net и сезонных коэффициентов технологической энергоэффективности SEPR.

Методы для определения соответствующих показателей могут быть основаны на расчетных или измеренных значениях.

При применении измеренных значений установлены методы испытаний для определения производительностей, значений EER и СОР во время активного режима в условиях частичной нагрузки. Настоящий стандарт также устанавливает методы испытаний для определения потребляемой мощности в режиме отключения термостатом, режиме ожидания, выключенном режиме и режиме подогрева картера.

Примечания

• 1 Вместо полного наименования оборудования по тексту стандарта использовано понятие «агрегат».

• 2 При использовании слова «охлаждение» речь идет как об охлаждении помещений, так и о технологическом охлаждении.

• 3 При использовании слова «нагрев» речь также идет об обогреве помещений.

• 2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ 33009.1 (EN 15502-1:2012) Котлы газовые центрального отопления. Часть 1. Технические требования и методы испытаний

ГОСТ Р 54671—2011 (ЕН 14511-1:2011) Кондиционеры, агрегатированные охладители жидкости и тепловые насосы с компрессорами с электроприводом для обогрева и охлаждения помещений. Термины и определения

Издание официальное

ГОСТ Р 54820 (ЕН 304:1992) Котлы отопительные. Правила испытаний котлов с дутьевыми горелками на жидком топливе

ГОСТ Р 58541.2—2019 Кондиционеры, агрегатированные охладители жидкости и тепловые насосы для обогрева и охлаждения помещений, технологические чиллеры с компрессорами с электроприводом. Часть 2. Условия испытаний

ГОСТ Р 58541.3—2019 Кондиционеры, агрегатированные охладители жидкости и тепловые насосы для обогрева и охлаждения помещений, технологические чиллеры с компрессорами с электроприводом. Часть 3. Методы испытаний

Примечание — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку.

• 3 Термины, определения и обозначения

  • 3.1 Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины по ГОСТ Р 54671, а также следующие термины с соответствующими определениями:

• 3.1.1 активный режим (active mode): Режим работы агрегата на охлаждение или нагрев.

Примечание — Может включать циклы включения/выключения агрегата с целью достижения или поддержания требуемой температуры воздуха в помещении.

• 3.1.2 сезонный коэффициент энергоэффективности в режиме нагрева в активном режиме SCOP_Qn (active mode seasonal coefficient of performance): Среднее значение коэффициента энергоэффективности агрегата в активном режиме для назначенного отопительного сезона, определенное на основе значений частичной нагрузки, энергопотребления для обеспечения дополнительного тепла (если имеется потребность) и взвешенных по бину коэффициентов энергоэффективности в режиме нагрева COP_bin(7-j).

Примечание — При расчете SCOP_on не учитывают потребление энергии в режиме отключения термостатом, режиме ожидания, выключенном режиме и режиме подогрева картера. Энергопотребление дополнительного нагревателя добавляют для условий, когда заявленная производительность агрегата ниже тепловой нагрузки, независимо от того, включен ли этот дополнительный нагреватель в агрегат или нет.

• 3.1.3 сезонный коэффициент энергоэффективности в режиме охлаждения в активном режиме SEER_on (active mode seasonal energy efficiency ratio): Среднее значение коэффициента энергоэффективности агрегата в режиме охлаждения в активном режиме, определенное на основе значений коэффициентов энергоэффективности охлаждения при частичной нагрузке и специальных взвешенных по бину коэффициентов энергоэффективности в режиме охлаждения EER_bm(T-^.

Примечание — При расчете SEER_on не учитывают потребление энергии в режиме отключения термостатом, режиме ожидания, выключенном режиме и режиме подогрева картера.

• 3.1.4 годовое потребление электроэнергии для охлаждения помещений Q_CE (annual energy consumption for space cooling): Потребление электроэнергии, необходимое для удовлетворения базовой годовой потребности в охлаждении помещений в течение сезона охлаждения.

Примечание — Рассчитывают как сумму базовой годовой потребности в охлаждении, деленной на сезонный коэффициент энергоэффективности в режиме охлаждения в активном режиме (SEER_on), и потребления электроэнергии агрегатом в режиме отключения термостатом, режиме ожидания, выключенном режиме и режиме подогрева картера в течение сезона охлаждения.

• 3.1.5 годовое потребление электроэнергии на нагрев Q_HE (annual electricity consumption for heating): Потребление электроэнергии, необходимое для удовлетворения базовой годовой потребности в нагреве в течение заданного отопительного сезона.

Примечание — Рассчитывают как сумму базовой годовой потребности в нагреве, деленной на сезонный коэффициент энергоэффективности в режиме нагрева в активном режиме (SCOP_on), и потребления электроэнергии агрегатом в режиме отключения термостатом, режиме ожидания, выключенном режиме и режиме подогрева картера в течение отопительного сезона.

• 3.1.6 средние климатические условия A (average climate conditions): Температурный режим, характерный для города Страсбурга в отопительный сезон.

• 3.1.7 бин (bin): Интервал температуры наружного воздуха в 1 К.

• 3.1.8 часы бина h- (bin hours): Количество часов за сезон, в течение которых наблюдается температура наружного воздуха для каждого бина.

• 3.1.9 предельная температура бина (bin limit temperature): Температура бина, при которой больше не требуется нагрев или охлаждение.

Примечания

• 1 Предельная температура бина составляет 16 °C для всех климатических условий при охлаждении и нагреве помещений.

• 2 Для систем технологического охлаждения предельную температуру бина не применяют.

• 3.1.10 взвешенный по бину коэффициент энергоэффективности в режиме нагрева COP_bjn(Tj) (bin-specific coefficient of performance): Коэффициент энергоэффективности в режиме нагрева, определенный для каждого бина J при наружной температуре Т- в сезоне.

• 3.1.11 взвешенный по бину коэффициент энергоэффективности в режиме охлаждения ^bin(T-j) (bin-specific energy efficiency ratio): Коэффициент энергоэффективности в режиме охлаждения, определенный для каждого бина j при наружной температуре Т- в сезоне.

• 3.1.12 бин-температура Tj (bin temperature): Температура наружного воздуха по сухому термометру в бине у.

Примечание — Допускается указание измеренной с использованием влажного термометра относительной влажности.

• 3.1.13 бивалентная температура T_bjv (bivalent temperature): Минимальная наружная температура для бина, при которой заявленная производительность агрегата способна удовлетворить 100 % нагрузки на нагрев без дополнительного нагревателя, независимо от того, встроен он в агрегат или нет.

Примечания

• 1 Ниже этой температуры агрегат может по-прежнему обеспечивать необходимую производительность, но для покрытия полной нагрузки на нагрев необходим дополнительный нагреватель.

• 2 Бивалентную температуру не применяют к гибридным агрегатам.

• 3.1.14 управление производительностью (capacity control): Способность агрегата изменять свою производительность за счет изменения объемного расхода хладагента.

Примечание — Производительность агрегатов считают фиксированной, если они не могут изменять объемный расход хладагента, ступенчатой, если объемный расход может быть изменен последовательно, не более чем в два шага, или переменной, если объемный расход может быть изменен серией из трех или более шагов.

• 3.1.15 коэффициент производительности CR (capacity ratio): Отношение частичной или полной нагрузки по охлаждению (или нагреву), к заявленной холодо- или теплопроизводительности агрегата при заданных температурных условиях.

• 3.1.16 климатические условия (climate conditions): Температурный режим, характерный для конкретного места.

• 3.1.17 коэффициент энергоэффективности в режиме нагрева при заявленной производительности COP_d (coefficient of performance at declared capacity): Отношение заявленной теплопроизводительности агрегата к эффективной потребляемой мощности при заданных температурных условиях.

Примечание — Там, где это применимо, температурными условиями могут быть: А, В, С, D, Е, F и G.

• 3.1.18 коэффициент энергоэффективности при частичной нагрузке в режиме нагрева СОР_Ып (coefficient of performance at part load): Коэффициент энергоэффективности COP_d, скорректированный с помощью коэффициента понижения, где это применимо.

• 3.1.19 холодные климатические условия С (colder climate conditions): Температурный режим, характерный для города Хельсинки в отопительный сезон.

• 3.1.20 выключенное состояние компрессора (compressor-off state): Работа агрегата в активном режиме при неработающем компрессоре.

Примечание — Данное состояние является фазой «выключения» при циклической работе с периодическим включением-выключением.

• 3.1.21 коэффициент преобразования электроэнергии СС (conversion coefficient): Коэффициент эффективности производства электроэнергии.

• 3.1.22 режим подогрева картера (crankcase heater mode): Состояние, при котором агрегат активирует нагревательное устройство, чтобы избежать попадания хладагента в компрессор путем снижения концентрации хладагента в масле при запуске компрессора.

• 3.1.23 часы работы в режиме подогрева картера Н_ск (crankcase heater mode operating hours): Количество часов в год, в течение которых агрегат находится в режиме подогрева картера.

Примечание — Значение зависит от сезона, типа агрегата, а также режима(ов) работы.

• 3.1.24 потребляемая мощность в режиме подогрева картера Р_ск (crankcase heater mode power input): Мощность, потребляемая на подогрев картера.

• 3.1.25 холодопроизводительность цикла Р_сусс (cycling interval capacity for cooling): Взвешенное по времени среднее значение холодопроизводительности цикла, полученное при проведении испытаний.

• 3.1.26 теплопроизводительность цикла P_cych (cycling interval capacity for heating): Взвешенное по времени среднее значение теплопроизводительности цикла, полученное при проведении испытаний.

• 3.1.27 энергоэффективность циклов охлаждения EER_C^_C (cycling interval efficiency for cooling): Средний коэффициент энергоэффективности цикла, полученный при проведении испытаний.

Примечания

• 1 Энергоэффективность каждого цикла получают на основе измерений, полученных в период от включения до выключения компрессора.

• 2 Энергоэффективность цикла охлаждения рассчитывают как отношение полученной за цикл холодопроизводительности к потребляемой мощности во время цикла.

• 3 .1.28 энергоэффективность циклов нагрева СОР_сус (cycling interval efficiency for heating): Средний коэффициент энергоэффективности цикла, полученный при проведении испытаний.

Примечания

• 1 Энергоэффективность каждого цикла получают на основе измерений, полученных в период от включения до выключения компрессора.

• 2 Энергоэффективность цикла нагрева рассчитывают как отношение полученной теплопроизводительности за цикл к потребляемой мощности во время цикла.

• 3.1.29 заявленная производительность (declared capacity): Заявленная изготовителем холодо-или теплопроизводительность, которую агрегат может обеспечить при температурных режимах А, В, С, D, Е, F или G.

Примечания

• 1 Является производительностью, обеспечиваемой циклами хладагента и необходимыми средствами циркуляции (вентиляторы, насосы) агрегата без учета дополнительных нагревателей, даже если они встроены в агрегат, за исключением гибридных агрегатов, которые испытывают комбинированным методом.

• 2 При технологическом охлаждении заявленную холодопроизводительность (P_dc) в точках А, В, С и D обозначают соответственно как Р_А, Р_в, Р_с и P_D.

• 3.1.30 коэффициент понижения C_d (degradation coefficient): Коэффициент, показывающий понижение эффективности, вызванной работой оборудования в цикличном режиме.

Примечания

• 1 Если коэффициент понижения не определяют путем измерения, то по умолчанию для проведения расчетов его значение для агрегатов «воздух — вода (рассол)», «вода (рассол) — вода (рассол)» и DX-вода (рассол)» принимают равным 0,9.

• 2 Если коэффициент понижения не определяют путем измерения, то по умолчанию для проведения расчетов его значение для агрегатов «воздух — воздух» и «вода (рассол) — воздух» принимают равным 0,25.

• 3.1.31 расчетная нагрузка (design load): Нагрузка на охлаждение помещений (^designc) ^{или на-}грев помещений (P_designh).

Примечания

• 1 Расчетную нагрузку заявляют для расчетных температурных условий для охлаждения (7_designc) или для нагрева (T_designh) помещений соответственно.

• 2 Можно рассчитать SEERISEER_on или SCOPISCOP_onISCOP_ne[avperaTa для более чем одного значения расчетной нагрузки.

• 3.1.32 сухой охладитель (dry cooler): Автономная система, которая охлаждает однофазную жидкость, отводя через теплообменник ощутимое тепло воздуху, который циркулирует с помощью встроенного(ых) вентилятора(ов).

• 3.1.33 эффективная потребляемая мощность при выключенном компрессоре P_Coff (effective power input during compressor-off state): Общая потребляемая мощность агрегата при выключенном компрессоре в активном режиме, используемая для определения коэффициента понижения Cd.

Примечание — Там, где это применимо, включает в себя поправки на насосы и вентиляторы.

• 3.1.34 эффективная потребляемая мощность при заявленной производительности Р_Соп (effective power input with declared capacity): Общая потребляемая мощность при работе агрегата в условиях частичной нагрузки, используемая для определения коэффициента понижения Cd.

Примечание — Там, где это применимо, включает в себя поправки на насосы и вентиляторы.

• 3.1.35 дополнительный электронагреватель (electric supplementary heater): Установленный или предполагаемый к установке дополнительный электрический нагреватель.

Примечание — При расчете SCOP и SCOP_on коэффициент энергоэффективности дополнительного электрического нагревателя считают равным 1.

• 3.1.36 производительность дополнительного электронагревателя elbu(Tj) (electric supplementary heater capacity): Теплопроизводительность установленного или предполагаемого к установке дополнительного электронагревателя, добавляющего теплопроизводительность для достижения заявленного значения, в случаях, когда производительность агрегата ниже тепловой нагрузки для конкретной бин-температуры Т-.

• 3.1.37 коэффициент энергоэффективности охлаждения при заявленной производительности EER_d (energy efficiency ratio at declared capacity): Отношение заявленной холодопроизводительности агрегата к эффективной потребляемой мощности при определенных температурных режимах А, В, С, D.

Примечание — При технологическом охлаждении EER_d в точках А, В, С и D обозначают как EER^, EER_Q, EER_C и EER_D соответственно.

• 3.1.38 коэффициент энергоэффективности охлаждения при частичной нагрузке EER_bin (energy efficiency ratio at part load): Коэффициент EER_d, скорректированный с помощью коэффициента понижения, где это применимо

• 3.1.39 эквивалент часов активного режима охлаждения Н_СЕ (equivalent active mode hours for cooling): Предполагаемое годовое количество часов, в течение которых агрегат должен обеспечить расчетную нагрузку для охлаждения помещений (^designc)’ ^чт°бы удовлетворить базовую годовую потребность в охлаждении.

• 3.1.40 эквивалент часов активного режима нагрева Н_НЕ (equivalent active mode hours for heating): Предполагаемое годовое количество часов, в течение которых агрегат должен обеспечить расчетную нагрузку на нагрев (Pdesignh)’ ^чт°бы удовлетворить базовую годовую потребность в нагреве.

• 3.1.41 постоянная выходная температура (fixed outlet): Температура применяемой воды (рассола) на выходе, если система управления агрегатом не имеет средств для автоматического изменения температуры воды (рассола) на выходе в зависимости от температуры наружного воздуха.

• 3.1.42 эффективность топливного котла r|_{s fb} (fuel boiler efficiency): Сезонная энергоэффективность отопления помещений газовым или жидкотопливным котлом, используемым либо в качестве дополнительного нагревателя, либо в качестве теплогенератора гибридного агрегата.

• 3.1.43 дополнительный топливный нагреватель (fuel supplementary heater): Дополнительный нагреватель, работающий на газе или жидком топливе, поставляемый вместе с агрегатом и учитываемый при расчете SCOP и SCOP_on.

• 3.1.44 полная нагрузка Pdesignr (full load): Нагрузка на охлаждение, заявленная изготовителем при базовой температуре окружающей среды.

• 3.1.45 высокотемпературное применение (high temperature application): Режим работы, при котором агрегат обеспечивает заявленную теплопроизводительность с температурой воды (рассола) на выходе из внутреннего теплообменника 65 °C при стандартных условиях.

• 3.1.46 высокотемпературное технологическое охлаждение (high temperature process cooling application): Режим работы, при котором агрегат обеспечивает номинальную холодопроизводительность с температурой на выходе из внутреннего теплообменника 7 °C при стандартных номинальных условиях.

• 3.1.47 гибридный агрегат (hybrid unit): Агрегат или сборка агрегатов, предназначенных для нагрева помещений, выполненных в виде комплектного устройства, состоящего из комбинации теплового насоса с электрическим приводом и газового или жидкотопливного котла, под управлением общего контроллера, обеспечивающего оптимальную работу.

• 3.1.48 отображение информации или состояния (information or status display): Непрерывная функция предоставления информации или индикации состояния оборудования на дисплее, включая часы.

• 3.1.49 промежуточное температурное применение (intermediate temperature application): Режим работы, при котором агрегат обеспечивает заявленную теплопроизводительность с температурой воды (рассола) на выходе из внутреннего теплообменника 45 °C при стандартных номинальных условиях.

• 3.1.50 низкотемпературное применение (low temperature application): Режим работы, при котором агрегат обеспечивает заявленную теплопроизводительность с температурой воды (рассола) на выходе из внутреннего теплообменника 35 °C при стандартных номинальных условиях.

• 3.1.51 низкотемпературное технологическое охлаждение (low temperature process cooling application): Режим работы, при котором агрегат обеспечивает номинальную холодопроизводительность с температурой на выходе из внутреннего теплообменника -25 °C при стандартных номинальных условиях.

• 3.1.52 среднетемпературное применение (medium temperature application): Режим работы, при котором агрегат обеспечивает заявленную теплопроизводительность с температурой воды (рассола) на выходе из внутреннего теплообменника 55 °C при стандартных номинальных условиях.

• 3.1.53 среднетемпературное технологическое охлаждение (medium temperature process cooling application): Режим работы, при котором агрегат обеспечивает номинальную холодопроизводительность с температурой на выходе из внутреннего теплообменника -8 °C при стандартных номинальных условиях.

• 3.1.54 чистый сезонный коэффициент энергоэффективности нагрева SCOP_nei (net seasonal coefficient of performance): Сезонный коэффициент энергоэффективности агрегата в активном режиме при работе на нагрев без применения дополнительных нагревателей.

Примечания

• 1 Для расчета SCOP_ne{ используют значение потребления энергии в активном режиме. Расчет не включает энергопотребление в режиме отключения термостатом, режиме ожидания, выключенном режиме и режиме подогрева картера. Для условий частичной нагрузки, когда заявленная производительность агрегата ниже, чем тепловая нагрузка, потребление энергии дополнительным нагревателем не учитывают.

• 2 SCOP_nei не применяют к гибридным агрегатам.

• 3.1.55 выключенный режим (off mode): Режим, при котором агрегат полностью выключен и не может быть повторно активирован устройством управления, внешним сигналом или таймером.

Примечания

• 1 Выключенный режим означает состояние, при котором оборудование подключено к сети и не выполняет никаких функций.

• 2 Выключенным режимом также считают: условия, обеспечивающие только индикацию текущего состояния выключенного режима, условия, обеспечивающие только функции, предназначенные для обеспечения электромагнитной совместимости.

• 3.1.56 часы нахождения в выключенном режиме H_0FF (off mode operating hours): Годовое количество часов, в течение которых агрегат находится в выключенном режиме.

• 3.1.57 потребляемая мощность в выключенном режиме P_0FF (°^ ^m°de power input): Потребляемая мощность агрегата в выключенном режиме.

• 3.1.58 рабочая предельная температура TOL (operation limit temperature): Наружная бин-температура, ниже которой устройство не сможет работать, а заявленная производительность равна нулю.

• 3.1.59 наружная холодопроизводительность outdoor (outdoor cooling capacity): Холодопроизводительность наружного блока, измеренная как холодопроизводительность всех внутренних блоков.

• 3.1.60 наружная теплопроизводительность Р_{н outc}j_oor (outdoor heating capacity): Теплопроизводительность наружного блока, измеренная как теплопроизводительность всех внутренних блоков.

• 3.1.61 наружная потребляемая мощность ^outdoor (outdoor power input): Эффективная потребляемая мощность, измеренная на наружном блоке.

• 3.1.62 наружный коэффициент энергоэффективности охлаждения EER_outdoor (outdoor energy efficiency ratio): Отношение холодопроизводительности наружного блока к его потребляемой мощности.

• 3.1.63 наружный коэффициент энергоэффективности нагрева COP_outdoor (outdoor coefficient of performance): Отношение теплопроизводительности наружного блока к его потребляемой мощности.

• 3.1.64 частичная нагрузка на охлаждение Р_с(Тр (part load for cooling): Нагрузка на охлаждение при определенной температуре бина Гр определяемая как произведение расчетной нагрузки на коэффициент частичной нагрузки.

• 3.1.65 частичная нагрузка на нагрев P_h(Tj) (part load for heating): Нагрузка на нагрев при определенной температуре бина 7"j, определяемая как произведение расчетной нагрузки на коэффициент частичной нагрузки.

• 3.1.66 коэффициент частичной нагрузки р1(Т-^ (part load ratio): Бин-температура за вычетом 16 °C, деленная на базовую расчетную температуру за вычетом 16 °C.

Примечание — Значение коэффициента частичной нагрузки для технологических чиллеров, P_R( гр ограничено в пределах от 80 % до 100 % и пропорционально бин-температуре Т-.

• 3.1.67 номинальная теплопроизводительность дополнительного нагревателя P_sup (rated heat output of a supplementary heater): Дополнительная теплопроизводительность, предназначенная для полного покрытия заявленной теплопроизводительности в температурных условиях T_designh для соответствия ^_deSignh-

• 3.1.68 функция реактивации (reactivation function): Функция, облегчающая активацию режимов работы, включая активный режим, с помощью дистанционного переключателя, дистанционного управления, внутреннего датчика, таймера состояния, обеспечивающих дополнительные возможности агрегата.

Примечание — Функция реактивации не управляет термостатами.

• 3.1.69 базовая годовая потребность в охлаждении Q_c (reference annual cooling demand): Потребность в охлаждении за год, используемая в качестве основы для расчета SEER и рассчитываемая как произведение расчетной нагрузки на охлаждение (Pdesignc) ^и эквивалента часов активного режима охлаждения (Н_СЕ).

• 3.1.70 базовая годовая потребность в нагреве Q_H (reference annual heating demand): Потребность в нагреве за год для установленного отопительного сезона, используемая в качестве основы для расчета SCOP и рассчитываемая как произведение расчетной нагрузки на нагрев (Pdesignh) ^и эквивалента часов активного режима нагрева (Н_НЕ).

• 3.1.71 базовый сезон охлаждения (reference cooling season): Набор установленных условий, описывающих для каждого бина значения наружных температур и количества часов, в течение которых эти температуры достигаются функцией охлаждения.

Примечание — В течение базового сезона охлаждения используют агрегат, который признан пригодным для обеспечения заданных нагрузок.

• 3.1.72 базовые расчетные температурные условия для охлаждения T_desjgnc (reference design conditions for space cooling): Температурные условия при наружной температуре 35 °C по сухому термометру (и 24 °C по влажному термометру) и при температуре в помещении 27 °C по сухому термометру (и 19 °C по влажному термометру).

• 3.1.73 базовые расчетные температурные условия для нагрева 7’_desjgnh (reference design conditions for space heating): Температурные условия для средних, холодных и теплых климатических условий.

• 3.1.74 базовый отопительный сезон (reference heating season): Набор установленных условий, описывающих для каждого бина значения наружных температур и количества часов, в течение которых эти температуры достигаются функцией нагрева.

Примечание — В течение базового отопительного сезона используют агрегат, который признан пригодным для обеспечения заданных нагрузок.

• 3.1.75 сезонный коэффициент энергоэффективности нагрева SCOP (seasonal coefficient of performance): Коэффициент энергоэффективности агрегата, характерный для всего базового отопительного сезона.

Примечания

• 1 Значение SCOP относится к определенному отопительному сезону.

• 2 SCOP рассчитывают как отношение базовой годовой потребности в нагреве Q_H к годовому потреблению электроэнергии на нагрев Q_HE.

• 3.1.76 сезонный коэффициент энергоэффективности охлаждения SEER (seasonal energy efficiency ratio): Коэффициент энергоэффективности агрегата, характерный для всего сезона охлаждения.

Примечание — Сезонный коэффициент энергоэффективности охлаждения рассчитывают как отношение базовой годовой потребности в охлаждении Q_c к годовому потреблению электроэнергии для охлаждения Q_CE.

• 3.1.77 сезонный коэффициент технологической энергоэффективности SEPR (seasonal energy performance ratio): Коэффициент энергоэффективности агрегата для обеспечения технологического охлаждения, отражающий изменения нагрузки и температуры окружающей среды в течение года.

Примечание — Сезонный коэффициент технологической энергоэффективности рассчитывают как отношение годовой потребности в технологическом охлаждении к годовому потреблению электроэнергии.

• 3.1.78 сезонная эффективность нагрева помещений q_{s h} (seasonal space heating energy efficiency): Энергоэффективность агрегата при удовлетворении потребностей в нагреве за определенный отопительный сезон.

• 3.1.79 сезонная эффективность охлаждения помещений tj_sc (seasonal space cooling energy efficiency): Энергоэффективность агрегата при удовлетворении соответствующей потребности в сезон охлаждения.

• 3.1.80 режим ожидания (standby mode): Режим, при котором агрегат частично отключается и может быть повторно активирован с помощью управляющего устройства (например, пульта дистанционного управления), внешнего сигнала или таймера.

Примечание — В режиме ожидания агрегат подключен к сети, его дальнейшая работа по назначению зависит от входного сигнала, при этом обеспечена в течение неопределенного времени функция повторного включения (с отображением информации или состояния или без).

• 3.1.81 часы работы в режиме ожидания H_SB (standby mode operating hours): Количество часов в год, в течение которых агрегат находится в режиме ожидания.

Примечание — Время работы в режиме ожидания зависит от назначенного сезона, типа агрегата, а также режима(ов) работы.

• 3.1.82 потребляемая мощность в режиме ожидания P_SB (standby mode power input): Потребляемая мощность агрегата при нахождении в режиме ожидания.

• 3.1.83 дополнительный нагреватель (supplementary heater): Нагреватель, вырабатывающий тепло в случае, если тепловая нагрузка превышает заявленную производительность теплового насоса.

Примечание — Может представлять из себя как электронагреватель, так и агрегат, вырабатывающий тепло путем сжигания топлива.

• 3.1.84 дополнительная производительность для нагрева sup(Tfl (supplementary capacity for heating): Требуемая производительность электрического или топливного дополнительного нагревателя, дополняющего заявленную теплопроизводительность для удовлетворения частичной нагрузки на нагрев при определенной бин-температуре Ту

Примечание — Если дополнительный нагреватель является или предполагается электрическим, тогда st/p(Tj) равен elbu(T^).

• 3.1.85 температура отключения котла T_fboff (switch temperature boiler off): В гибридном агрегате минимальная температура наружного воздуха, при которой газовый или жидкотопливный котел отключен системой управления и не обеспечивает теплопроизводительности, так как теплота вырабатывается только тепловым насосом.

• 3.1.86 температура включения теплового насоса T_hpon (switch temperature heat pump on): В гибридном агрегате минимальная температура наружного воздуха, при которой тепловой насос начинает обеспечивать теплопроизводительность, а ниже которой теплопроизводительность обеспечивается только газовым или жидкотопливным котлом.

• 3.1.87 управление температурой (temperature control): Взаимодействие оборудования и конечного пользователя в отношении значений желаемой температуры и времени ее достижения в помещении с передачей соответствующих данных на интерфейс нагревателя или агрегата охлаждения помещения, например на центральный процессор для регулирования температуры в помещении.

• 3.1.88 режим отключения термостатом (thermostat-off mode): Режим, при котором функция охлаждения или нагрева агрегата включена, но не работает, так как нет потребности в охлаждении или нагреве.

Примечание — Циклическое включение/выключение в активном режиме не считают отключением термостата.

• 3.1.89 часы работы в режиме отключения термостатом Н_т0 (thermostat-off mode operating hours): Количество часов в год, в течение которых агрегат находится в режиме отключения термостатом.

Примечание — Время работы в режиме отключения термостатом зависит от назначенного сезона, типа агрегата, а также режима(ов) работы.

• 3.1.90 потребляемая мощность в режиме отключения термостатом Р_то (thermostat-off mode power input): Потребляемая мощность агрегата при нахождении в режиме отключения термостатом.

• 3.1.91 регулируемый выпуск (variable outlet): Регулирование температуры воды (рассола) на выходе из агрегата для последующего использования для охлаждения или нагрева при наличии средств для автоматического изменения температуры воды (рассола) в зависимости от температуры наружного воздуха.

• 3.1.92 теплые климатические условия W (warmer climate conditions): Температурный режим, характерный для города Афины в отопительный сезон.

• 3.1.93 DX-тепловой насос (direct exchange-to-water (brine) heat pump): Тепловой насос, включающий в себя заглубленный в грунт теплообменник, для снятия теплоты из-под земли.

Примечание — В контуре заглубленного теплообменника может циркулировать как вода, так и рассол.

• 3.1.94 температура DX ванны (DX bath temperature): Температура рассола, находящегося в ванне, в которую погружен контур заглубленного теплообменника и которую рассчитывают как среднее значение рассола на входе и выходе из ванны.

• 3.2 Обозначения

В настоящем стандарте применены следующие обозначения:

• 4 Условия работы при частичной нагрузке в режиме охлаждения

  • 4.1 Общие положения

Для расчета SEER/SEER_on, в соответствии с разделом 6, коэффициенты частичной нагрузки рассчитывают на основе соответствующих формул, приведенных далее с не менее чем двумя знаками после запятой.

Для применения SEER/SEER_on различные условия определяют на основе исходной базовой проектной температуры T_desjgnc, составляющей 35 °C.

• 4.2 Агрегаты «воздух — воздух»

Для агрегатов с наружными блоками с рециркуляцией воздуха значения для определения P_dc и EER^ в условиях частичной нагрузки приведены в таблице 1.

Таблица 1 — Агрегаты с наружными блоками с рециркуляцией воздуха

• 4.3 Агрегаты «вода (рассол) — воздух»

Значения для определения заявленной производительности P_dc и коэффициента энергоэффективности EER_d в условиях частичной нагрузки приведены в таблице 2.

Если сухой охладитель и агрегат «вода — воздух» изготовлены в виде комплектной сборки, их следует испытать как единый агрегат «воздух — воздух».

Таблица 2 — Агрегаты «вода (рассол) — воздух»

^а С расходом, определенным во время испытания «А» для агрегатов с фиксированным расходом или с фиксированной разностью температур воды 5 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний полученный расход ниже минимального расхода, то применяют минимальный расход в качестве фиксированного расхода с температурой на входе для конкретного условия испытания.

• 4.4 Агрегаты «воздух — вода»

Для каждого применения рассматривают агрегаты, позволяющие или не позволяющие изменять температуру воды (рассола) на выходе в зависимости от температуры входящего воздуха.

Значения для определения P_dc и EER_d в условиях частичной нагрузки приведены в таблице 3.

Таблица 3 — Агрегаты «воздух — вода»

^а С расходом, определенным во время испытания «А» для агрегатов с фиксированным расходом или с фиксированной разностью температур воды 5 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний полученный расход ниже минимального расхода, то применяют минимальный расход в качестве фиксированного расхода с температурой на выходе для конкретного условия испытания.

^ь Если температура в переменном режиме выше максимально допустимой агрегата, применяют допустимую максимальную температуру.

• 4.5 Агрегаты «вода (рассол) — вода (рассол)»

Для каждого конкретного применения следует оценить агрегаты, позволяющие (или не позволяющие) изменять температуру воды (рассола) на выходе в зависимости от температуры наружного воздуха. Переменную температуру на выходе следует применять только тогда, когда система управления агрегатом обеспечивает изменение температуры на выходе в зависимости от температуры наружного воздуха.

Для агрегатов с переменной выходной температурой с циклическим включением/выключением для достижения требуемого коэффициента частичной нагрузки, температуры на входе и выходе внутреннего теплообменника должны определяться в соответствии с формулой (38).

Если сухой охладитель и агрегат «вода (рассол) — вода (рассол)» изготовлены в виде комплектной сборки, их следует испытать как единый агрегат «воздух — вода (рассол)».

Значения для определения P_dc и EER₆ в условиях частичной нагрузки приведены в таблице 4.

Таблица 4 — Агрегаты «вода (рассол) — вода (рассол)»

Окончание таблицы 4

^а С расходом, определенным во время испытания «А» для агрегатов с фиксированным расходом или с фиксированной разностью температур воды 5 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний полученный расход ниже минимального расхода, то применяют минимальный расход в качестве фиксированного расхода вместе с температурой на выходе для конкретного условия испытания.

^b С расходом, определенным во время испытания «А» для агрегатов с фиксированным расходом или с фиксированной разностью температур воды 5 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний полученный расход ниже минимального расхода, то применяют минимальный расход в качестве фиксированного расхода с температурой на входе для конкретного условия испытания.

^с Если температура в переменном режиме выше максимально допустимой агрегата, применяют допустимую максимальную температуру.

• 5 Методы расчета сезонной эффективности охлаждения помещений п_ SEER и SEER_on

  • 5.1 Общие положения

Для агрегатов, за исключением воздухо-воздушных мульти сплит-систем с холодопроизводительностью более 12 кВт и мульти сплит-систем «вода (рассол) — воздух» используют методы расчета, установленные в настоящем разделе.

Расчеты воздухо-воздушных мульти сплит-систем с холодопроизводительностью более 12 кВт и мульти сплит-систем «вода (рассол) — воздух» следует основывать на номинальных характеристиках наружного блока в соответствии с приложением L.

• 5.2 Расчет сезонной эффективности охлаждения помещений q_sc

Сезонную эффективность охлаждения помещений r|_{s с} рассчитывают по формуле 4s.c=₇^^S£ERS^F<'T О)

V/ L/

где СС — коэффициент преобразования электроэнергии, равный 2,5;

SEER — сезонный коэффициент энергоэффективности в режиме охлаждения (см. 5.3);

£F(/) — поправка, рассчитанная по формуле (2)

£F(/)=F(1) + F(2), (2)

где F(1) — поправка, учитывающая отрицательный вклад в сезонный коэффициент энергоэффективности в режиме охлаждения из-за корректировки и регулирования температуры, который принимают равным 3 %;

F(2) — поправка, учитывающая отрицательный вклад в сезонный коэффициент энергоэффективности в режиме охлаждения за счет энергопотребления насосов, предназначенных для циркуляции рассолов в земных контурах, который принимают равным 5 %.

Примечание — Поправку F(2) применяют только для агрегатов «вода (рассол) — вода (рассол)» и «вода (рассол) — воздух».

• 5.3 Общий подход при расчете SEER

SEER определяют как отношение Q_c к годовому потреблению электроэнергии для охлаждения Q_ce по формуле

Осе

где Q_c — базовая годовая потребность в охлаждении, кВт • ч;

Q_ce — годовое потребление электроэнергии для охлаждения, кВт • ч.

Примечания

• 1 Климатические условия и количества часов, которые следует использовать для расчетов SEER для агрегатов «воздух — воздух» холодопроизводительностью не более 12 кВт, приведены в приложении А.

• 2 Климатические условия и количества часов, которые следует использовать для расчетов SEER для агрегатов «воздух — воздух» холодопроизводительностью более 12 кВт, агрегатов «воздух — вода (рассол)» и комфортных чиллеров, приведены в приложении D.

• 5 .4 Расчет базовой годовой потребности в охлаждении Q_c

Q_c рассчитывают по формуле

$С ~ ^designc ' ^СЕ’ (4)

где Pjesignc — расчетная нагрузка на охлаждение, кВт.

Примечание — Расчетную нагрузку на охлаждение для здания, помещения или помещений заявляет изготовитель оборудования.

Н_СЕ — эквивалент часов активного режима охлаждения.

Примечания

• 1 Климатические условия и количества часов, которые следует использовать для расчетов Н_СЕ для агрегатов «воздух — воздух» холодопроизводительностью не более 12 кВт, приведены в приложении А.

• 2 Климатические условия и количества часов, которые следует использовать для расчетов Н_СЕ для агрегатов «воздух — воздух» холодопроизводительностью более 12 кВт, агрегатов «вода (рассол) — воздух», приведены в приложении D.

• 5 .5 Расчет годового потребления электроэнергии для охлаждения Q_CE

Q_ce включает в себя: потребление энергии в активном режиме, режиме отключения термостатом, режиме ожидания, выключенном режиме и режиме подогрева картера, которое рассчитывают по формуле

$СЕ = ^{+ Н}ТО ' ^РТО + ^HSB • ^SB + ^НСК ’ ^РСК + ^WOFF ’ ^OFF’ (5)

где Q_c — базовая годовая потребность в охлаждении, кВт • ч;

SEER_on — сезонный коэффициент энергоэффективности в режиме охлаждения в активном режиме;

/-/_т0 — время работы в режиме отключения термостата, ч;

H_SB — время работы в режиме ожидания, ч;

/7_Ск — время работы в режиме подогревателя картера;

• /-/_0FF — время в выключенном состоянии, ч;

Р_то — потребляемая мощность в режиме отключения термостата, кВт;

P_SB — потребляемая мощность в режиме ожидания, кВт;

Р_ск — потребляемая мощность в режиме подогревателя картера, кВт;

P_0FF — потребляемая мощность в выключенном состоянии, кВт.

Примечания

• 1 Количества часов, которые следует использовать для расчетов Q_CE для агрегатов «воздух — воздух» холодопроизводительностью не более 12 кВт, приведены в приложении А.

• 2 Количества часов, которые следует использовать для расчетов О_СЕ для агрегатов «воздух — воздух» холодопроизводительностью более 12 кВт, агрегатов «вода (рассол) — воздух», приведены в приложении D.

• 5 .6 Расчет SEER_on

SEER_on рассчитывают по формуле

ГГПП /=1

где Tj — бин-температура;

j — индекс бина;

п — общее количество бинов;

Р_с(Тр — нагрузка на охлаждение для бин-температуры Т-, кВт;

Aj — количество часов бина при соответствующей температуре Т-;

EER_bin (Гр — значение EER агрегата для соответствующей температуры Т-

Нагрузку на охлаждение Р_с(7р рассчитывают по формуле произведением значения расчетной нагрузки, design, на коэффициент частичной нагрузки для каждого бина по формуле

р/(7р = (7"j - 16)/(35 - 16). (7)

Значения EER_bm(Tf) и значения производительности для каждого бина определяют путем интерполяции значений EER_bm и производительности при условиях частичной нагрузки А, В, С и D. Интерполяция EER_bin и производительности выполняется между двумя ближайшими условиями частичной нагрузки, как указано в таблицах раздела 4.

Для условий частичной нагрузки, которые выше условий частичной нагрузки А, используют те же значения EER, что и для условия А.

Для условий частичной нагрузки, которые ниже условий частичной нагрузки D, используют те же значения EER, что и для условия D.

• 5 .7 Расчет значений EER_bin в условиях частичных нагрузок А, В, С, D
  
  5.7.1 Общие положения

  В условиях частичной нагрузки А (расчетная нагрузка) заявленную производительность агрегата считают равной нагрузке E_deSi_gnc- В этом случае EER_bm является EER при соответствующей E_designc. В условиях частичной нагрузки В, С и D могут быть два случая:

• - если заявленная производительность агрегата соответствует требуемой нагрузке на охлаждение, то соответствующий EER_b следует рассматривать как EER_bin;

• - если заявленная производительность агрегата превышает требуемую нагрузку на охлаждение, то агрегат должен циклически включаться/выключаться. Такой порядок работы применим к агрегатам с фиксированной, ступенчатой или переменной производительностью. В таких случаях для расчета соответствующего значения EER следует применять коэффициент понижения, Cd, как установлено ниже.

Если заявленная производительность агрегата превышает требуемую нагрузку на охлаждение, применяют CR, который рассчитывают по формуле

CR = pl(T ) ■ ^Pdes'^gnc , (8)

^{J P}dc

где pl(T^ — коэффициент частичной нагрузки, определяемый по формуле (7);

E_designc — расчетная нагрузка на охлаждение, кВт;

P_dc — заявленная производительность агрегата при температурных условиях, что и для условий частичной нагрузки В, С и D, кВт.

Если полученное в результате расчета значение CR больше единицы, то CR принимают равным единице.

• 5.7.2 Расчет для агрегатов с фиксированной производительностью

  • 5.7.2.1 Агрегаты «воздух — воздух» и «вода (рассол) — воздух»

EE/?_bin для каждого условия частичной нагрузки В, С и D рассчитывают по формуле

EER_bin = EEE_d • (1 - Cd • (1 - CR)), (9)

где EER_d — EER, соответствующий заявленной производительности агрегата P_dc при температурных условиях для условий частичной нагрузки В, С и D;

Cd — коэффициент понижения для режима охлаждения;

CR — коэффициент производительности.

Для определения значения Cd см. 11.5.2. Если Cd не определяют в результате проведения испытания, то его значение по умолчанию принимают равным 0,25.

• 5.7.2.2 Агрегаты «воздух — вода (рассол)», «вода (рассол) — вода (рассол)»

Для каждого условия частичной нагрузки В, С и D, EER_bin рассчитывают по формуле

EEE_bin = EEE_d--—------, ₍л п \

^{bin d} Cd CR + (l-Cd)

где EER_d — EER, соответствующий заявленной производительности агрегата P_dc при температурных условиях для условий частичной нагрузки В, С и D;

Cd — коэффициент понижения для режима охлаждения;

CR — коэффициент производительности.

Для определения значения Cd см. 11.5.3. Если коэффициент понижения Cd не определяют в результате проведения испытания, то его значение по умолчанию принимают равным 0,9.

• 5.7.3 Расчет для агрегатов ступенчатой и переменной производительности

Следует определить заявленную производительность и EER_d на ближайшем шаге или регулировке производительности агрегата при достижении требуемой нагрузки на охлаждение.

Если полученная в результате производительность находится в пределах ±10 % от требуемой нагрузки на охлаждение (например, между 9,9 кВт и 8,1 кВт для требуемой холодопроизводительности 9 кВт), считают, что требуемая нагрузке на охлаждение достигнута. Полученную результирующую производительность и EER рассматривают как E_dc и EER_d соответственно. EER_d применяют как EEE_bin.

Если полученная в результате производительность отклоняется от требуемой нагрузки на охлаждение более чем на ± 10 %, следует определить производительность и эффективную потребляемую мощность для шага или для другого значения приращения нагрузки на охлаждение на противоположной стороне от заданного значения. Эффективную потребляемую мощность при частичной нагрузке для заданной нагрузки на охлаждение определяют путем линейной интерполяции между двумя значениями эффективной потребляемой мощности, полученными для двух соседних значений. EER_bm определяют путем деления требуемой нагрузки на охлаждение на интерполированную эффективную потребляемую мощность при частичной нагрузке. При этом заявленная производительность P_dc соответствует требуемой нагрузке на охлаждение.

Если полученная в результате производительность, достигнутая при меньшим шаге регулирования производительности, при этом превышает требуемую нагрузку на охлаждение более чем на 10 %, то применяют процедуру определения EEE_bjn, установленную в 5.7.2. Результирующую производительность рассматривают как P_dc.

• 6 Условия работы при частичной нагрузке на нагрев

  • 6.1 Общие положения

Для расчета эксплуатационных значений SCOP/SCOP_on/SCOP_neV как установлено в разделе 7, коэффициенты частичной нагрузки, указанные ниже, должны быть основаны на соответствующих формулах и представлены с не менее чем двумя знаками после запятой.

Для расчетов SCOP_QnlSCOP_ne{ применяют три базовых климатических условия: средние (А), теплые (W) и холодные (С).

Значения для определены следующие:

• - средние климатические условия: наружная температура -10 °C (по сухому термометру), температура в помещении 20 °C (по сухому термометру);

• - холодные климатические условия: наружная температура -22 °C (по сухому термометру), температура в помещении 20 °C (по сухому термометру);

• - теплые климатические условия: наружная температура 2 °C (по сухому термометру), температура в помещении 20 °C (по сухому термометру).

Для тепловых насосов значения для определены следующие:

• - средние климатические условия: температура по сухому термометру 2 °C или ниже;

• - холодные климатические условия: температура по сухому термометру -7 °C или ниже;

• - теплые климатические условия: температура по сухому термометру +7 °C или ниже.

Для тепловых насосов значения для TOL определены следующие:

• - средние климатические условия: температура по сухому термометру -7 °C или ниже;

• - холодные климатические условия: температура по сухому термометру -15 °C или ниже;

• - теплые климатические условия: температура по сухому термометру +2 °C или ниже.

Действуют следующие условия:

• - для температур наружного воздуха выше или равных -10 °C по сухому термометру температуру по влажному термометру принимают равной температуре по сухому термометру за минусом 1 °C;

• - для температур ниже -10 °C по сухому термометру температуру по влажному термометру не определяют.

Если заявленное TOL ниже, чем 7~_Cj_eSjg_nh Д^ля рассматриваемого климата, то температура наружного воздуха по сухому термометру для условий частичной нагрузки Е, установленная в таблицах 5—14, должна быть равной Т^д^.

Если рассматривают более холодный климат и если TOL ниже -20 °C, для тепловых насосов «воздух — воздух» и «воздух — вода» применяют дополнительное условие частичной нагрузки G (при -15 °C).

Для гибридных агрегатов:

• - T_biv не применяют, но заменяют на T_{fb off}. Ограничение для T_bjv не распространяют на

• - TOL не применяют, но заменяют на T_hpon. Если заявленное T_hpon меньше, чем Т^д^ для рассматриваемого климата, то T_hpon считают равным 7_desig_nh. Ограничение для TOL не распространяют ^на 7"hp,orr

T_biv и TOL или T_{fb off} и T_{hp оп} для гибридных агрегатов должны быть заявлены как целые значения.

При расчете температуры воды (рассола) на выходе для условий частичной нагрузки результирующее значение, которое будет использоваться в дальнейшем, указывают с одним знаком после запятой.

• 6.2 Агрегаты «воздух — воздух»

Для агрегатов с рециркуляцией наружного воздуха значения для условий частичной нагрузки для определения P_dh и заявленного COP_d установлены в таблице 5.

Таблица 5 — Условия частичной нагрузки для агрегатов с рециркуляцией воздуха для базовых отопительных сезонов

Окончание таблицы 5

• 6.3 Агрегаты «вода (рассол) — воздух»

Условия частичной нагрузки для определения заявленной производительности P_dh и заявленного коэффициента энергоэффективности в режиме нагрева СОР^ приведены в таблице 6:

Таблица 6 — Условия частичной нагрузки для агрегатов «вода (рассол) — воздух» для базовых отопительных сезонов

^а При расходе, определенном при стандартных номинальных условиях, приведенных в таблице 5 ГОСТ Р 58541.2—2019 для агрегатов с фиксированным расходом или с фиксированной разностью температур воды в 3 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний результирующий расход ниже минимального расхода, то минимальный расход используют в качестве фиксированного расхода вместе с температурой на входе для этого условия испытания.

^b Если TOL < T_designh, то TOL заменяют на 7^^.

• 6.4 Агрегаты «воздух — вода (рассол)»
  
  6.4.1 Общие положения

  Условия частичной нагрузки для определения P_dh и заявленного COP_d приведены в таблицах 7, 8, 9 и 10.

Переменная температура на выходе должна применяться только тогда, когда система управления обеспечивает изменение температуры на выходе в зависимости от температуры наружного воздуха.

Для агрегатов с переменной выходной температурой с циклическим включением/выключением для достижения требуемого коэффициента частичной нагрузки температуры на входе и выходе внутреннего теплообменника должны быть определены в соответствии с формулой (38).

Для гибридных агрегатов и TOL указанные в таблицах 7, 8, 9 и 10 условия частичной нагрузки должны быть заменены на 7_fboff и 7^ соответственно — в соответствии с разъяснением из 6.1. Для гибридных агрегатов при применении комбинированного метода испытаний (см. 8.3) в случае, если T’hpon больше, чем 7^^, требуется дополнительное условие частичной нагрузки при 7_desjgnh.

• 6.4.2 Низкотемпературное применение

Условия частичной нагрузки для низкотемпературного применения установлены в таблице 7.

Таблица 7 — Условия частичной нагрузки для агрегатов «воздух — вода (рассол)» при низкотемпературном применении для базовых отопительных сезонов

^а При расходе, определенном при стандартных номинальных условиях, приведенных в таблице 12 ГОСТ Р 58541.2—2019, при условиях 30/35 для агрегатов с фиксированным расходом и при фиксированной разности температур воды 5 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний результирующий расход ниже минимального расхода, то минимальный расход используют в качестве фиксированного расхода вместе с температурой на выходе для этого условия испытания.

^ь Регулируемый выпуск рассчитывают путем интерполяции T_desjgnh и температуры, наиболее близкой к TOL.

^с Регулируемый выпуск рассчитывают путем интерполяции между верхней и нижней температурами, которые наиболее близки к бивалентной температуре.

^d Если регулируемая температура на выходе ниже минимума рабочего диапазона агрегата, используют минимум.

^е Если TOL < T_designh, то TOL заменяют на T_designh-

• 6.4.3 Промежуточное температурное применение

Условия частичной нагрузки для промежуточного температурного применения установлены в таблице 8.

Таблица 8 — Условия частичной нагрузки для агрегатов «воздух — вода (рассол)» при промежуточном температурном применении для базовых отопительных сезонов

^а При расходе, определенном при стандартных номинальных условиях, приведенных в таблице 13 ГОСТ Р 58541.2—2019, при условиях 40/45 для агрегатов с фиксированным расходом и при фиксированной разности температур воды 5 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний результирующий расход ниже минимального расхода, то минимальный расход используют в качестве фиксированного расхода вместе с температурой на выходе для этого условия испытания.

^ь Регулируемый выпуск рассчитывают путем интерполяции 7_designh и температуры, наиболее близкой к TOL.

^с Регулируемый выпуск рассчитывают путем интерполяции между верхней и нижней температурами, которые наиболее близки к бивалентной температуре.

^d Если регулируемая температура на выходе ниже минимума рабочего диапазона агрегата, используют минимум.

^е Если TOL < T_designh, то TOL заменяют на Т^дпи-

• 6.4.4 Среднетемпературное применение

Условия частичной нагрузки для среднетемпературного применения установлены в таблице 9.

Таблица 9 — Условия частичной нагрузки для агрегатов «воздух — вода (рассол)» при среднетемпературном применении для базовых отопительных сезонов

^а При расходе, определенном при стандартных номинальных условиях, приведенных в таблице 14 ГОСТ Р 58541.2—2019, при условиях 47/55 для агрегатов с фиксированным расходом и при фиксированной разности температур воды 8 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний результирующий расход ниже минимального расхода, то минимальный расход используют в качестве фиксированного расхода вместе с температурой на выходе для этого условия испытания.

^ь Регулируемый выпуск рассчитывают путем интерполяции r_desjgnh и температуры, наиболее близкой к TOL.

^с Регулируемый выпуск рассчитывают путем интерполяции между верхней и нижней температурами, которые наиболее близки к бивалентной температуре.

^d Если регулируемая температура на выходе ниже минимума рабочего диапазона агрегата, то используют этот минимум.

^е Если TOL < T_desjgnh, то TOL заменяют на T_designh.

• 6.4.5 Высокотемпературное применение

Условия частичной нагрузки для высокотемпературного применения установлены в таблице 10.

Таблица 10 — Условия частичной нагрузки для агрегатов «воздух — вода (рассол)» при высокотемпературном применении для базовых отопительных сезонов

^а При расходе, определенном при стандартных номинальных условиях, приведенных в таблице 15 ГОСТ Р 58541.2—2019, при условиях 55/65 для агрегатов с фиксированным расходом и при фиксированной разности температур воды 10 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний результирующий расход ниже минимального расхода, то минимальный расход используют в качестве фиксированного расхода вместе с температурой на выходе для этого условия испытания.

^ь Регулируемый выпуск рассчитывают путем интерполяции 7d_eSig_nh ^и температуры, наиболее близкой к TOL

^с Регулируемый выпуск рассчитывают путем интерполяции между верхней и нижней температурами, которые наиболее близки к бивалентной температуре.

^d Если регулируемая температура на выходе ниже минимума рабочего диапазона агрегата, используют минимум.

^е Если TOL < T_designh, то TOL заменяют на 7_designh.

• 6.5 DX-тепловые насосы
  
  6.5.1 Общие положения

  Условия частичной нагрузки для определения P_dh и заявленного COF*_d приведены в таблицах 11, 12, 13 и 14.

Переменную температуру на выходе следует применять только тогда, когда система управления обеспечивает изменение температуры на выходе в зависимости от температуры наружного воздуха.

Для агрегатов с переменным расходом, которые работают циклами включение/выключение для достижения требуемого коэффициента частичной нагрузки, температуры на входе и выходе внутреннего теплообменника следует определять в соответствии с формулой (38).

Для гибридных агрегатов контрольные точки F (T_biv) и Е, указанные в таблицах 11, 12, 13 и 14 для условий частичной нагрузки, должны быть заменены на T_{fb off} и T_{hp оп} соответственно, как указано в 6.1.

Для гибридных агрегатов, к которым применен комбинированный метод испытаний (см. 8.3), в случае, если 7^ _оп больше, чем T_designh, требуется дополнительное условие частичной нагрузки при Tdesignh'

• 6.5.2 Низкотемпературное применение

Условия частичной нагрузки для низкотемпературного применения установлены в таблице 11.

Таблица 11 — Условия частичной нагрузки для агрегатов «DX-вода (рассол)» и «вода (рассол) — вода (рассол)» при низкотемпературном применении для базовых отопительных сезонов

^а При расходе, определенном при стандартных номинальных условиях, приведенных в таблице 7 ГОСТ Р 58541.2—2019, при условиях 30/35 для агрегатов с фиксированным расходом и при фиксированной разности температур воды 5 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний результирующий расход ниже минимального расхода, то минимальный расход используют в качестве фиксированного расхода вместе с температурой на выходе для этого условия испытания.

^ь При расходе, определенном при стандартных номинальных условиях, приведенных в таблице 7 ГОСТ Р 58541.2—2019, при условиях 30/35 для агрегатов с фиксированным расходом и при фиксированной разности температур воды 3 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний результирующий расход ниже минимального расхода, то минимальный расход используют в качестве фиксированного расхода вместе с температурой на выходе для этого условия испытания.

^с Регулируемый выпуск рассчитывают путем интерполяции между верхней и нижней температурами, которые наиболее близки к бивалентной температуре.

^d Если регулируемая температура на выходе ниже минимума рабочего диапазона агрегата, используют минимум.

• 6.5.3 Промежуточное температурное применение

Условия частичной нагрузки для промежуточного температурного применения установлены в таблице 12

Таблица 12 — Условия частичной нагрузки для агрегатов «DX-вода (рассол)» и «вода (рассол) — вода (рассол)» при промежуточном температурном применении для базовых отопительных сезонов

^а При расходе, определенном при стандартных номинальных условиях, приведенных в таблице 8 ГОСТ Р 58541.2—2019, при условиях 40/45 для агрегатов с фиксированным расходом и при фиксированной разности температур воды 5 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний результирующий расход ниже минимального расхода, то минимальный расход используют в качестве фиксированного расхода вместе с температурой на выходе для этого условия испытания.

^ь При расходе, определенном при стандартных номинальных условиях, приведенных в таблице 8 ГОСТ Р 58541.2—2019, при условиях 30/35 для агрегатов с фиксированным расходом и при фиксированной разности температур воды 3 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний результирующий расход ниже минимального расхода, то минимальный расход используют в качестве фиксированного расхода вместе с температурой на выходе для этого условия испытания.

^с Регулируемый выпуск рассчитывают путем интерполяции между верхней и нижней температурами, которые наиболее близки к бивалентной температуре.

^d Если регулируемая температура на выходе ниже минимума рабочего диапазона агрегата, используют минимум.

• 6.5.4 Среднетемпературное применение

Условия частичной нагрузки для среднетемпературного применения установлены в таблице 13.

Таблица 13 — Условия частичной нагрузки для агрегатов «DX-вода (рассол)» и «вода (рассол) — вода (рассол)» при среднетемпературном применении для базовых отопительных сезонов

^а При расходе, определенном при стандартных номинальных условиях, приведенных в таблице 9 ГОСТ Р 58541.2—2019, при условиях 47/55 для агрегатов с фиксированным расходом и при фиксированной разности температур воды 8 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний результирующий расход ниже минимального расхода, то минимальный расход используют в качестве фиксированного расхода вместе с температурой на выходе для этого условия испытания.

^ь При расходе, определенном при стандартных номинальных условиях, приведенных в таблице 9 ГОСТ Р 58541.2—2019 для агрегатов с фиксированным расходом и при фиксированной разности температур воды 3 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний результирующий расход ниже минимального расхода, то этот минимальный расход используют в качестве фиксированного расхода вместе с температурой на выходе для этого условия испытания.

^с Регулируемый выпуск рассчитывают путем интерполяции между верхней и нижней температурами, которые наиболее близки к бивалентной температуре.

^d Если регулируемая температура на выходе ниже минимума рабочего диапазона агрегата, используют минимум.

• 6.5.5 Высокотемпературное применение

Условия частичной нагрузки для высокотемпературного применения установлены в таблице 14.

Таблица 14 — Условия частичной нагрузки для агрегатов «DX-вода (рассол)» и «вода (рассол) — вода (рассол)» при высокотемпературном применении для базовых отопительных сезонов

^а При расходе, определенном при стандартных номинальных условиях, приведенных в таблице 10 ГОСТ Р 58541.2—2019, при условиях 47/55 для агрегатов с фиксированным расходом и при фиксированной разности температур воды 10 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний результирующий расход ниже минимального расхода, то минимальный расход используют в качестве фиксированного расхода с температурой на выходе для этого условия испытания.

^ь При расходе, определенном при стандартных номинальных условиях, приведенных в таблице 10 ГОСТ Р 58541.2—2019 для агрегатов с фиксированным расходом и при фиксированной разности температур воды 3 К для агрегатов с переменным расходом. Если для любого из условий испытаний результирующий расход ниже минимального расхода, то минимальный расход используют в качестве фиксированного расхода с температурой на выходе для этого условия испытания.

^с Регулируемый выпуск рассчитывают путем интерполяции между верхней и нижней температурами, которые наиболее близки к бивалентной температуре.

^d Если регулируемая температура на выходе ниже минимума рабочего диапазона агрегата, используют минимум.

• 7 Методы расчета сезонной эффективности нагрева помещений i]_{s h}, SCOP, SCOP_on и SCOP_nei тепловых насосов

  • 7.1 Общие положения

Для агрегатов, за исключением мульти сплит-систем «воздух — воздух» холодопроизводительностью (или теплопроизводительностью для агрегатов, работающих только на нагрев) более 12 кВт при стандартных номинальных условиях, а также мульти сплит-систем «вода (рассол) — воздух» более 12 кВт, применяют методы расчета, установленные ниже.

Применительно к мульти сплит-системам «воздух — воздух» производительностью более 12 кВт и мульти сплит-системам «вода (рассол) — воздух» расчеты проводят на основе номинальных характеристик наружного блока (см. приложение L).

• 7.2 Расчет сезонной эффективности нагрева помещений q_{s h}

Сезонную эффективность нагрева помещений r|_{s h} рассчитывают по формуле

4s.h= 7^ ■ SCOP ХРЦ), (11)

где СС — коэффициент преобразования;

SCOP — сезонный коэффициент энергоэффективности в режиме нагрева, см. 7.3;

£F(/) — поправка, рассчитываемая по формуле (12)

ZF(/) = F(1) + F(2), (12)

где F(1) — поправка, учитывающая отрицательный вклад нагревателей в сезонную энергетическую эффективность нагрева помещений за счет управления температурой, равная 3 %;

F(2) — поправка, учитывающая отрицательный вклад в сезонную энергоэффективность нагрева помещений за счет энергопотребления насосов для перекачки рассола и воды, равная 5 %. Данная поправка применима только для агрегатов «вода (рассол) — вода (рассол)» и «вода (рассол) — воздух».

• 7.3 Общий подход при расчете SCOP

SCOP рассчитывают как отношение базовой годовой потребности в нагреве Q_H к годовому потреблению электроэнергии на нагрев Q_HE по формуле

SCOP = -^~, (13)

ЧНЕ

где Q|_| — базовая годовая потребность в нагреве, кВт • ч;

Q_he — годовое потребление электроэнергии на нагрев, кВт • ч.

Примечания

• 1 Климатические условия и количество часов, которые следует использовать для расчетов SCOP для агрегатов «воздух — воздух» теплопроизводительностью не более 12 кВт, установлены в приложении А.

• 2 Климатические условия и количество часов, которые следует использовать для расчетов SCOP для агрегатов «воздух — вода (рассол)», «вода (рассол) — вода (рассол)» и «DX-вода (рассол)» теплопроизводительностью не более 400 кВт, установлены в приложении В.

• 3 Климатические условия и количество часов, которые следует использовать для расчетов SCOP для агрегатов «воздух — воздух» теплопроизводительностью более 12 кВт, установлены в приложении D.

• 7 .4 Расчет базовой годовой потребности в нагреве Q_H

Базовую годовую потребность в нагреве Q_H рассчитывают по формуле

Q_H ^_ ^designh ' ^НЕ’ (14)

где F_designh — расчетная нагрузка на нагрев здания, для которого агрегат подходит и которая заявлена изготовителем, кВт;

/7_не — эквивалент часов активного режима нагрева, ч.

Примечания

• 1 Значения /-/_НЕ для агрегатов «воздух — воздух» теплопроизводительностью не более 12 кВт установлены в приложении А.

• 2 Значения /-/_НЕ для агрегатов «воздух — вода (рассол)», «вода (рассол) — вода (рассол)» и «DX-вода (рассол)» теплопроизводительностью не более 400 кВт установлены в приложении В.

• 3 Значения Н_НЕ для агрегатов «воздух — воздух» теплопроизводительностью более 12 кВт установлены в приложении D.

• 7 .5 Расчет годового потребления электроэнергии на нагрев (Э_НЕ

Q_he включает в себя потребление энергии в активном режиме, режиме отключения термостатом, режиме ожидания, выключенном режиме и режиме подогрева картера, который рассчитывают по формуле 28

$НЕ - _S(^P ^{+ Н}ТО ' ^то + ^HSB - ^PSB ^{+ Н}СК • ^РСК + ^HOFF ' ^POFF- (15)

где Q_H — базовая годовая потребность в нагреве, кВт • ч;

/-/_т0, ^SB’ ^нск> ^off — количество часов, в течение которых агрегат считают работающим в режиме отключения термостатом, режиме ожидания, выключенном режиме и режиме подогрева картера соответственно, ч;

Р_то, ^SB’ ^рсю ^off — потребляемая мощность в режиме отключения термостатом, режиме ожидания, выключенном режиме и режиме подогрева картера соответственно, кВт;

SCOP_on — сезонный коэффициент энергоэффективности в режиме нагрева в активном режиме, кВт • ч/кВт • ч.

Примечания

• 1 Количество часов для агрегатов «воздух — воздух» теплопроизводительностью не более 12 кВт установлено в приложении А.

• 2 Количество часов для агрегатов «воздух — вода (рассол)», «вода (рассол) — вода (рассол)» и «DX-вода (рассол)» теплопроизводительностью не более 400 кВт установлено в приложении В.

• 3 Количество часов для агрегатов «воздух — воздух» теплопроизводительностью более 12 кВт установлено в приложении D.

• 7 .6 Расчет SCOP_on и SCOP_net

SCOP_Qr} и SCOP_net рассчитывают:

-для агрегатов с установленным или предполагаемым к установке дополнительным электронагревателем — по формулам (16) и (17):

S/VjfP^TJ-e/MTj)]

7=1_________________________

[P^-elbu^)'

M COP_bin(Tj)

• - для агрегатов с установленным дополнительным топливным нагревателем — по формулам (18) и (19):

WW] _____________7=1_________________________ " Г^(Т))-зир(7-р₊ suppjj

м¹ СОР^) ⁺ _ЪлСС

7=1_________________________

"{p^-sup^f

M COP_bin(Tj)

где Tj — бин-температура;

j — индекс бина;

n — общее количество бинов;

P_h(7j) — нагрузка на нагрев здания для соответствующей бин-температуры Т-, кВт; — количество часов бина при соответствующей бин-температуре Т^;

COP_bi_n(7j) — значение СОР агрегата для соответствующей бин-температуры Т-;

е1Ьи(Т^ — необходимая производительность дополнительного электронагревателя для соответствующей бин-температуры Tj, кВт;

sup(T^) — требуемая производительность дополнительного топливного нагревателя для соответствующей бин-температуры Т- кВт;

r|_{s fb} — сезонная эффективность нагрева помещения топливным котлом;

СС — коэффициент преобразования электроэнергии.

Примечания

• 1 Значения j, Т- и h_}, которые следует использовать для агрегатов «воздух — воздух» теплопроизводительностью не более 12 кВт, установлены в приложении А.

• 2 Значения j, Т и которые следует использовать для агрегатов «воздух — вода (рассол)», «вода (рассол) — вода (рассол)» и «DX-вода (рассол)» теплопроизводительностью не более 400 кВт, установлены в приложении В.

• 3 Значения Т, и h_}, которые следует использовать для агрегатов «воздух — воздух» теплопроизводительностью более 12 кВт, установлены в приложении D.

Нагрузку на нагрев P_h(Tj) определяют путем произведения значения расчетной нагрузки (^designh) на коэффициент частичной нагрузки для каждого соответствующего бина. Коэффициент частичной нагрузки р1(Т)) рассчитывают по формуле

р/(Тр = (^ - 16)(T_designh- 16), (20)

где j — индекс бина;

Tj — бин-температура;

Tdesignh - базовая расчетная температура для нагрева.

Значения СОР_Ып(Тр и значения производительности для каждого бина определяют посредством линейной интерполяции значений COP_bin и производительности в условиях частичной нагрузки А, В, С, D, Е, F и G, где это применимо. Интерполяцию COP_bm и производительности выполняют между двумя ближайшими условиями частичной нагрузки (в соответствии с таблицами раздела 6).

Значения COP_bm(T) и значения производительности для условий частичной нагрузки, которые более высокие, чем D (условия Е и F), линейно экстраполируют исходя из значений COP_bin и значений производительности для условий частичной нагрузки С и D.

Для холодных климатических условий и если TOL ниже -20 °C необходимо взять дополнительную точку расчета производительности и COF*_bin при температуре наружного воздуха -15 °C (условие G) для агрегатов «воздух — воздух» и «воздух — вода (рассол)».

Если производительность агрегата ниже значения F^,_h(7’j), необходимо сделать поправку на недостающую производительность с помощью дополнительного электрического нагревателя с эффективностью, равной 1, либо с помощью дополнительного топливного нагревателя с эффективностью, равной n_Sifb.

Ниже TOL (предельная рабочая температура) агрегат не работает. Производительность агрегата при температуре наружного воздуха ниже TOL составляет 0 кВт, и необходимо сделать поправку на недостающую производительность с помощью дополнительного электрического нагревателя с эффективностью, равной 1, либо с помощью дополнительного топливного нагревателя с эффективностью, равной r|_{s fb}.

• 7.7 Процедура расчета значений COP_bjn в условиях частичной нагрузки в условиях испытаний А—G

  • 7.7.1 Общие положения

Для проведения расчетов в условиях частичной нагрузки в условиях испытаний А—G, где применимо, используют два следующих варианта:

• - если заявленная производительность агрегата соответствует или ниже требуемой тепловой нагрузки, соответствующее значение COP_d агрегата следует использовать в качествве COP_bin;

• - если заявленная производительность агрегата превышает требуемую тепловую нагрузку более чем на 10 %, агрегат должен циклически включаться/выключаться. Как правило, это происходит с агрегатами с фиксированной, ступенчатой или переменной производительностью. В таких случаях необходимо применить коэффициент понижения Сс/для расчета значения COF*_bin из COF*_d.

Для проведения дальнейших расчетов требуется коэффициент производительности CR, который рассчитывают по формуле

CR = p/(T_j)^i, ₍21)

'dh

где Pjesignh — расчетная нагрузка на нагрев, заявленная изготовителем, для которой агрегат подходит, кВт;

РЦТ}) — коэффициент частичной нагрузки, см 7.6;

P_dh — заявленная производительность агрегата при температурных условиях для условий частичной нагрузки А—G, где применимо, кВт.

Если полученный в результате применения формулы (21) коэффициент выше 1, то CR принимают равным 1.

• 7.7.2 Процедура расчета агрегатов с фиксированной производительностью

  • 7.7.2.1 Агрегаты «воздух — воздух» и «вода (рассол) — воздух»

Для условий частичной нагрузки от А до G, где это применимо, где коэффициент производительности ниже 1, COP_bin рассчитывают по формуле

COP_bin = COP_d ■ (1 - Cd • (1 - CR)), (22)

где COP_d — это COP, соответствующий P_dh агрегата при температурных условиях для условий частичной нагрузки от Адо G, где применимо;

Cd — коэффициент понижения;

CR — коэффициент производительности.

Для определения значения Cd см. 11.5.2. Если Cd не определяют путем проведения испытания, то коэффициент понижения Cd по умолчанию принимают равным 0,25.

• 7.7.2.2 Агрегаты «воздух — вода (рассол)», «вода (рассол) — вода (рассол)» и «DX-вода (рассол)»

В условиях частичной нагрузки от Адо G, где применимо, COP_bin рассчитывают по формуле

CR

CO6,_in = СОР_Л ■ _cd._{CR +} p__cdy (23)

где COP_d — СОР, соответствующий P_dh агрегата при температурных условиях для условий частичной нагрузки от Адо G, где это применимо;

Cd — коэффициент понижения;

CR — коэффициент производительности.

Для определения значения Cd см. 11.5.3. Если Cd не определяют путем проведения испытания, то коэффициент понижения Cd по умолчанию принимают равным 0,9.

• 7.7.3 Процедура расчета для агрегатов ступенчатой и переменной производительности

  • 7.7.3.1 Для температур выше или равных T_bjv

Производительность, эффективную потребляемую мощность и СОР следует определять на ближайшем шаге или приращении при регулировании производительности агрегата при достижении требуемой нагрузки на нагрев.

Если результирующая производительность находится в пределах ±10 % от требуемой тепловой нагрузки (например, между 9,9 кВт и 8,1 кВт для требуемой тепловой нагрузки 9 кВт), требуемая отопительная нагрузка считается достигнутой. Результирующую производительность и СОР рассматривают как P_dh и COP_d соответственно. COP_d используют в качестве COP_bin, при этом дополнительную теплоту не рассматривают.

Если результирующая производительность отклоняется от требуемой нагрузки на нагрев более чем на ±10 %, то определяют другую производительность и эффективную потребляемую мощность при условиях частичной нагрузки для ступени или приращения регулирования производительности в противоположную сторону от значения требуемой нагрузки на нагрев. Эффективную потребляемую мощность частичной нагрузки при требуемой тепловой нагрузке определяют линейной интерполяцией между двумя значениями эффективной потребляемой мощности. COP_bin определяют путем арифметического деления требуемой тепловой нагрузки на интерполированную эффективную потребляемую мощность при частичной нагрузке, при этом P_dh равна требуемой тепловой нагрузке.

Если результирующая производительность, достигнутая с наименьшим шагом регулирования производительности, превышает требуемую тепловую нагрузку более чем на 10 %, то применяют процедуру определения COP_bin, установленную в 7.7.2. Результирующую производительность рассматривают как P_dh.

Примечание — Для температур выше или равных 7_biv заявленная производительность P_dh не может составлять менее 90 % от требуемой тепловой нагрузки.

• 7.7.3.2 Для температур ниже 7^

Производительность, эффективную потребляемую мощность и СОР следует определять на ближайшем шаге или приращении регулирования производительности агрегата для достижения требуемой нагрузки на нагрев.

Требуемая нагрузка на нагрев не может быть достигнута тепловым насосом.

Результирующую производительность и СОР рассматривают как P_dh и СОР₆. К P_dh добавляют sup(Tj) при расчете годового потребления энергии. Заявленный COP_d применяют как COP_bin.

Примечани е — Для температур ниже 7_bjv заявленная производительность P_dh не может превышать требуемую нагрузку на нагрев.

• 7.8 Метод расчета P_sup

Расчет P_sup не применим к гибридным агрегатам.

P_sup рассчитывают индивидуально для каждого климатического условия по формуле

^sup “ ^designh ^— ^dh^designh)’ (24)

где P’designh — расчетная нагрузка на нагрев, заявленная изготовителем, для которой агрегат подходит, кВт;

^dh(7"designh) — заявленная теплопроизводительность при расчетных условиях 7^^, кВт. Если TOL больше, чем 7’_desjgnh, принимают значение ^_dh(7’_designh) Р^авным °-

• 8 Методы испытаний и расчетов для гибридных агрегатов

• 8.1 Общие положения

В настоящем стандарте установлены два метода испытаний для определения сезонной эффективности нагрева помещений гибридными агрегатами:

• - раздельный метод;

• - комбинированный метод.

Эти методы основаны на двух температурах 7_fboff и 7^^.

При настройке температур 7^^ и 7^_{ь off} допустимые отклонения, указанные в таблице 2 и/или таблице 5 ГОСТ Р 58541.3—2019, существуют следующие ограничения:

• - в сторону увеличения для T_hpon;

• - в сторону увеличения для _off.

Изготовитель должен предоставить испытательным лабораториям необходимую информацию о настройке агрегата (для теплового насоса, для газового или жидкотопливного котла, в зависимости от комплектации) для работы на требуемых условиях производительности. Контактная информация для получения таких данных должна быть указана как в руководстве по эксплуатации, так и на веб-сайте производителя или поставщика.

• 8.2 Раздельный метод испытаний
  
  8.2.1 Общие положения

  Раздельный метод заключается в определении теплопроизводительности теплового насоса и газового или жидкотопливного котла по отдельности.

Если тепловой насос не оснащен каким-либо устройством размораживания (например, реверсивным клапаном или устройством впрыска горячего газа), но при этом разморозка обеспечивается газовым или жидкотопливным котлом, то раздельный метод не применяют.

Раздельный метод не применим к гибридным агрегатам с:

• - T_{fb off} выше 7 °C;

• - фиксированным расходом воды.

Для расчета r|_{s h} используют эффективность r|_sfb газового или жидкотопливного котла при каждой бин-температуре для обеспечения необходимой теплопроизводительности котла.

• 8.2.2 Испытания теплового насоса

  • 8.2.2.1 Условия испытаний

Испытания проводят только с работающим тепловым насосом и в соответствии с условиями частичной нагрузки раздела 6. Испытания проводят только для условий температуры наружного воздуха, превышающих или равных T_hpon.

• 8.2.2.2 Испытательная установка и измерения

Гибридный агрегат должен быть установлен в соответствии с пунктом 5.2 ГОСТ Р 58541.3—2019 и технической документацией.

Кроме этого, газовый или жидкотопливный котел:

• - должен быть гидравлически связан с испытуемым агрегатом;

• - не должен быть подключен к сети газоснабжения или жидкому топливу.

Электроснабжение к газовому или жидкотопливному котлу не подключают, если они имеют независимое электрическое подключение.

Испытания проводят в соответствии с требованиями раздела 11.

• 8.2.3 Испытания котла

Для определения сезонной эффективности нагрева помещений котлом r|_son и r|_sfb и соответствующих параметров (1^, r|₄, P_v Р₄, P_stby, elmax, elmin, P_SB, P_ign) газовый котел следует испытать в соответствии с требованиями ГОСТ 33009.1, жидкотопливный котел — в соответствии с требованиями ГОСТ Р 54820.

• 8.2.4 Расчет энергоэффективности и сезонного коэффициента энергоэффективности нагрева

  • 8.2.4.1 Процедура расчета значений COF*_bjn в условиях испытаний

При испытаниях частичной нагрузки:

• - если теплопроизводительность теплового насоса соответствует требуемой нагрузке на нагрев в пределах ±10 %, соответствующий COP_d следует использовать в качестве значения СОР_Ьт;

• - если теплопроизводительность теплового насоса превышает требуемую нагрузку на нагрев более чем на 10 %, значение COP_bin рассчитывают в соответствии с 7.7.

• 8.2.4.2 Расчет SCOP_on

Значения j, Т и hj установлены в приложении В. SCOP_on рассчитывают по формуле

где Tj — бин-температура;

j — индекс бина;

n — общее количество бинов;

P_h(7j) — нагрузка на нагрев для соответствующей температуры Т кВт;

Aj — количество часов бина, при соответствующей температуре Г;

COP_bm(T^ — значение СОР агрегата для соответствующей температуры Tj, кВт/кВт;

P_Sup(7”j) — необходимая производительность котла для соответствующей температуры Г кВт;

F(1) — поправка, учитывающая отрицательный вклад в сезонный коэффициент энергоэффективности в режиме охлаждения из-за корректировки и регулирования температуры, который принимают равным 3 %;

T|_SOn — сезонная эффективность нагрева помещений котла в активном режиме, %;

r|_sfb — сезонная эффективность котла, %;

СС — коэффициент преобразования электроэнергии.

Если T_hpon не может быть испытано, как установлено в 8.2.2.1, то в качестве Т_Ьроп принимают ближайшую температуру частичной нагрузки выше 7^^, при которой не происходит размораживания.

При температурах ниже T_hp тепловой насос не работает, поэтому его производительность равна 0 кВт.

Если производительность теплового насоса в условиях испытаний при температуре выше или равной T_hpon ниже значения Р_Ь(Т^), то недостающую производительность обеспечивает котел, объединенный с тепловым насосом.

Для температур выше T_hpon значение COP_bj_n и значение теплопроизводительности для каждого бина определяют путем интерполяции значений COP_bm и значений теплопроизводительности, соответственно, в промежутке между двумя соседними результатами испытаний для условий частичной нагрузки.

Для холодных климатических условий и если 7_hpon ниже -20 °C необходимо взять дополнительную точку расчета для производительности и COP_bin при температуре наружного воздуха -15 °C (условие G) для агрегатов с воздушным наружным теплообменом.

Значения COP_bm и теплопроизводительности для условий частичной нагрузки выше условия D линейно экстраполируются из значений COP_bm и теплопроизводительности исходя из условий частичной нагрузки С и D.

• 8.2.4.3 Расчет SCOP и r|_{s h}

SCOP и T|_{s h} определяют в соответствии с 7.1—7.5.

• 8.3 Комбинированный метод испытаний
  
  8.3.1 Общие положения

  При комбинированном методе гибридный агрегат рассматривают как единое устройство, в котором тепловой насос и газовый или жидкотопливный котел будут работать под контролем системы управления и в зависимости от условий испытаний.

Для каждого условия испытаний регистрируют потребление газа/жидкого топлива и электроэнергии.

Расчет r|_{s h} гибридного агрегата основан на интерполяции теплопроизводительности и потребляемой энергии для каждой бин-температуры между соседними значениями, полученными при испытаниях в условиях частичной нагрузки.

• 8.3.2 Условия испытаний и измерения

Испытания проводят в соответствии с условиями частичной нагрузки, указанными в разделе 6, с заменой TOL и T_biv на T_hpon и Т^ _off соответственно.

Сноски ^а>) и ^ь) из таблиц, перечисленных в разделе 6, применимы к работающему гибридному агрегату. Если при указанных стандартных номинальных условиях работают и тепловой насос, и котел, то расход определяют в этих условиях работы.

Испытания должны быть проведены в соответствии с требованиями пункта 5.4 ГОСТР 58541.3—2019 и раздела 11.

• 8.3.3 Испытательная установка

Гибридный агрегат должен быть установлен в соответствии с пунктом 5.2 ГОСТ Р 58541.3—2019 и технической документацией. Он должен быть подключен к электроснабжению, газоснабжению или жидкому топливу.

В зависимости от типа котла систему следует поставлять со всеми необходимыми для ее монтажа комплектующими (включая воздуховод и канал отвода продуктов сгорания), предусмотренными инструкцией по установке. Монтаж котла должен соответствовать ГОСТ 33009.1 (для газового котла) или ГОСТ Р 54820 (для жидкотопливного котла).

Газовый котел должен быть снабжен испытательным газом для категории котла при номинальном давлении подачи (см. ГОСТ 33009.1).

Котел на жидком топливе может быть поставлен на коммерческом топливе. Вязкость топлива должна быть менее 6 мм²/с в соответствии ГОСТ Р 54820, и должна быть известна (или измерена) высшая теплота сгорания.

• 8.3.4 Расчет подачи газа

  • 8.3.4.1 Объемный расход

Подводимую в газовый котел тепловую мощность Q_g, рассчитывают по формуле

q -Н . — ■ ^{Ра +Рд} • ^288,15 , (26)

^{д s} 3,6 1013,25 273,15+ Т_д ^v '

где H_s — высшая теплота сгорания сухого испытательного газа при 15 °C и 1013,25 гПа, МДж/м³;

• V — объемный расход газа в рабочих условиях, м³/ч;

р_а — атмосферное давление, гПа;

р_д — измеренное избыточное давление сухого газа, гПа;

7g — измеренная температура газа, °C.

Если измеряют общий объем газа, потребленный за время испытания V_g, то средний объемный расход рассчитывают по формуле

V_a

V = 3600-A (27)

te

где Уд — объем газа, м³;

t_e — продолжительность испытания, ч.

Примечание — Значение подводимой тепловой мощности при базовых условиях (Р, Т и влажности) не является требованием настоящего стандарта.

• 8.3.4.2 Массовый расход

Если измеряют массовый расход газа, подводимую в газовый котел тепловую мощность Q_g рассчитывают по формуле

Q_g = «s-^ <²⁸>

где H_s — высшая теплота сгорания сухого испытательного газа при 15 °C и 1013,25 гПа, МДж/м³;

m_g — массовый расход газа, кг/ч.

• 8.3.5 Расчет расхода жидкого топлива

Количество израсходованного топлива при проведении испытаний определяют путем взвешивания.

Подводимую тепловую мощность, получаемую от жидкого топлива Q_fue|, рассчитывают по формуле

~ (ГПл-ППп')

Quel = , ² ■ GCV, (29)

‘е

где т₁ — масса топлива до испытания, кг;

т₂ — масса топлива в конце испытания, кг;

t_e — продолжительность испытания, с;

GCV — высшая теплота сгорания жидкого топлива, кДж/кг.

• 8.3.6 Расчет годового расхода топлива

Годовой расход газа или жидкого топлива, кВт ■ ч, для заданного климатического и температурного применения можно рассчитать как сумму Q_fb, умноженную на h- по всем бинам, где Q_fb равно Q_g, если расчет проводят по формуле (26) или формуле (28) для газового котла, и равно к Q_fue|, если расчет проводят по формуле (29) для жидкотопливного котла.

• 8.3.7 Расчет эффективности и сезонного коэффициента энергоэффективности нагрева

  • 8.3.7.1 Процедура расчета значений COP_d в условиях испытаний

Для каждого из испытательных условий частичной нагрузки значение COP_d гибридного агрегата определяют как отношение между теплопроизводительностью агрегата P_dh и общей потребляемой мощностью по формуле

COPJT-.) =------------,

^{d J} P_elec(7'_j) + Qfb(7'j)/CC’

где 7j — бин-температура;

P_dh(7'p — заявленная теплопроизводительность агрегата при соответствующей температуре Т- кВт;

^eiec^p — полная потребляемая электрическая мощность агрегата при соответствующей температуре Tj, кВт;

Qfb(7j) — подводимая тепловая мощность, получаемая от газа или жидкого топлива при температуре кВт;

СС — коэффициент преобразования электроэнергии.

Q_fb равно Qg, если расчет проводят по формуле (26) или формуле (28) для газового котла, и равно к Qf_ue|, если расчет проводят по формуле (29) для жидкотопливного котла.

• 8.3.7.2 Процедура расчета значений COP_bin в условиях испытаний

При испытательных условиях частичной нагрузки:

• - если теплопроизводительность гибридного агрегата соответствует требуемой нагрузке на нагрев в пределах ±10 %, в качестве значения COP_bin следует использовать COP_d;

• - если теплопроизводительность гибридного агрегата превышает требуемую нагрузку на нагрев более чем на 10 %, значение COP_bin рассчитывают, как установлено ниже.

Если теплопроизводительность гибридного агрегата превышает требуемую нагрузку на нагрев, то агрегат будет работать циклами включения/выключения для поддержания требуемой нагрузки. Коэффициент производительности CR будет ниже 1 и для каждого из условий частичной нагрузки, при расчете значения COP_bjn следует учитывать снижение COP_d из-за циклов включения/выключения. В этом случае COP_bin рассчитывают по формуле

co/%i„ = —, (31>

CR • ⁺ ^elec J + (1 + CR) ■ /"hybrid-Off

где r’designh — расчетная нагрузка на нагрев здания, для которого подходит гибридный агрегат и которая заявлена изготовителем, кВт;

р/(7"р — коэффициент частичной нагрузки для соответствующей температуры 7>

CR — коэффициент производительности в условиях частичной нагрузки;

P_e|ec — потребляемая электрическая мощность при температуре Tj для рассматриваемых условий частичной нагрузки, кВт;

Q_fb — подводимая тепловая мощность, получаемая от газа или жидкого топлива при температуре 7“j, кВт;

^hybrid off — потребляемая электрическая мощность при температуре Tj для рассматриваемых условий частичной нагрузки, когда гибридный агрегат выключен, кВт;

СС — коэффициент преобразования электроэнергии.

После каждого испытания частичной нагрузки значение температуры снижают до тех пор, пока гибридный агрегат не выключится. Потребляемую электрическую мощность P*_{hybrid off} измеряют в течение 5 мин через 10 мин после выключения агрегата.

При испытательных условиях частичной нагрузки, когда температура наружного воздуха выше _off и коэффициент производительности CR меньше 1, COP_bjn также можно определить, применяя требования из 7.7 с учетом значения Cd, равного 0,9, там, где это применимо.

Примечание — Когда тепловой насос и котел работают при соответствующих температурах наружного воздуха и поскольку стратегия управления двумя генераторами тепла пока до конца не определена, предполагается, что циклическое включение/выключение влияет на оба агрегата. Таким образом, потребляемую мощность в данном режиме измеряют таким же образом как и для теплового насоса. Это, вероятно, приведет к увеличенной оценке эффекта циклирования и, соответственно, незначительно снизит энергоэффективность для рассматриваемого условия частичной нагрузкой. Соответственно, в случае, если тепловой насос работает непрерывно, а котел циклически включается/выключается для обеспечения требуемой нагрузки на нагрев, показатели, связанные с оценкой энергоэффективности, будут несколько выше расчетных.

• 8.3.7.3 Расчет SCOP_Qn

SCOP_on рассчитывают по формуле

п

Х^-ад)

^SCOPon = „ / _р у (32)

_У-1 t ' COP_t„(7-,) |

где j — индекс бина;

п — общее количество бинов;

/?j — количество часов бина при соответствующей температуре 7>

T’j — бин-температура;

P_h(7j) — частичная нагрузка на нагрев для соответствующей температуры 7^, кВт; COP_bjn(Tj) — значение СОР агрегата для соответствующей температуры 7"j, кВт/кВт.

Значения для j, Т- и /г установлены в приложении В.

Частичную нагрузку P_h(Гр определяют путем произведения значения расчетной нагрузки /%_е5|д_пЬ и коэффициента частичной нагрузки для каждого соответствующего бина, pl(T^), который рассчитывают по формуле (20).

Значения COP_bin и производительности для каждого бина определяют путем линейной интерполяции значений COP_bin и производительности на основании полученных значений для условий частичной нагрузки от А—G и 7'designh ^{там> где это} применимо.

Интерполяцию СОР_Ь|_П и производительности выполняют на основе двух ближайших значений для условий частичной нагрузки (см. таблицы раздела 6).

Для холодных климатических условий, если T_hpon ниже -20 °C, необходимо взять дополнительную точку расчета производительности и COP_bjn при температуре наружного воздуха в -15 °C (условие G) для агрегатов с воздушным теплообменом.

8.3.7.4 Расчет сезонной эффективности нагрева помещений, r|_sh

Для определения r|_{s h} применяют требования, установленные в 7.2—7.5.

• 9 Условия частичной нагрузки для технологического охлаждения

Существуют различные условия, определяемые базовой температурой окружающей среды. Так, для технологических чиллеров с воздушным охлаждением температура окружающей среды составляет 35 °C и базовая температура воды (рассола) на входе для технологических чиллеров с охлаждением водой (рассолом) составляет 30 °C. Для агрегатов с выносным конденсатором базовая температура будет зависеть от типа такого конденсатора (с воздушным охлаждением или с охлаждением водой (рассолом)).

Условия частичной нагрузки для определения P_dc и EER_d даны для низкотемпературных, среднетемпературных и высокотемпературных применений:

• - для технологических чиллеров с воздушным охлаждением — в таблице 15,

• - для технологических чиллеров с охлаждением водой (рассолом) — в таблице 16,

• - для технологических чиллеров с выносным конденсатором воздушного охлаждения — в таблице 17,

• - для технологических чиллеров с выносным конденсатором, с охлаждением водой (рассолом) — в таблицах 18 и 19.

В целях расчета SEPR, в соответствии с разделом 10, коэффициенты частичной нагрузки, упомянутые ниже, должны быть основаны на формулах для их расчета, по крайней мере, с двумя знаками после запятой.

Таблица 15 — Условия частичной нагрузки для технологических чиллеров с воздушным охлаждением

Таблица 16 — Условия частичной нагрузки для технологических чиллеров с охлаждением водой (рассолом)

Таблица 17 — Условия частичной нагрузки для технологических чиллеров с выносным конденсатором воздушного охлаждения

Таблица 18 — Условия частичной нагрузки для технологических чиллеров с выносным конденсатором с охлаждением водой (рассолом) с фиксированным расходом воды

Таблица 19 — Условия частичной нагрузки для технологических чиллеров с выносным конденсатором с охлаждением водой (рассолом) с переменным расходом воды

• 10 Метод расчета SEPR для технологических чиллеров

  • 10.1 Общий расчет SEPR

SEPR определяют как отношение базовой годовой потребности в технологическом охлаждении к годовому потреблению электроэнергии по формуле

п

WW)

/=1______________

где Tj — бин-температура;

j — индекс бина;

п — общее количество бинов;

E_c(Tj) — технологическая нагрузка на охлаждение для соответствующей бин-температуры Ту

/7j — часы бина при соответствующей температуре 7>

EEE_bin(Tj) — значение EER агрегата для соответствующей температуры Т

Значения /, Т и h- установлены в приложении С. Технологическую нагрузку на охлаждение Р_С(Т-) рассчитывают путем умножения значения полной нагрузки E_designr на коэффициент частичной нагрузки для каждого соответствующего бина.

E_R(Tj) рассчитывают по формулам:

• - для агрегатов «воздух — вода (рассол)»

P_r(T-) = 0,8 + 0,2(T--5)/(35-5), (34)

• - для агрегатов «вода (рассол) — вода (рассол)»

P_R(T_j) = 0,8 + 0,2(T_j-9)/(30-9), (35)

где Tj — бин-температура для агрегатов с воздушным охлаждением или температура воды (рассола) на входе для агрегатов с охлаждением «вода (рассол)»;

J — индекс бина.

Значения EER для каждого бина определяют посредством линейной интерполяции значений EE/?_bin в условиях частичной нагрузки А, В, С и D, как указано в таблицах раздела 9.

Для условий частичной нагрузки выше условия А используют тот же коэффициент частичной нагрузки и значение EER, что и для условия А.

Для условий частичной нагрузки ниже условия D используют тот же коэффициент частичной нагрузки и значение EER, что и для условия D.

Примечание — Значения j, Т и установлены в приложении С.

• 10.2 Расчет значений EER_bin в условиях частичной нагрузки А, В, С, D
  
  10.2.1 Общие положения

  В условиях частичной нагрузки А (полная предусмотренная нагрузка) заявленную производительность агрегата считают равной нагрузке для технологического охлаждения E_designr

В условиях частичной нагрузки В, С и D существует два варианта:

• - если заявленная производительность агрегата соответствует требуемой нагрузке для технологического охлаждения, следует использовать соответствующее значение EER_d агрегата. Как правило, такой вариант подходит для агрегатов со ступенчатой или переменной производительностью (см. 10.2.3);

• - если заявленная производительность агрегата превышает нагрузку для технологического охлаждения более чем на 3 %, агрегат должен циклически включаться/выключаться. Это может произойти с агрегатами с фиксированной или ступенчатой, или переменной производительностью. В таких случаях необходимо использовать коэффициент понижения Cd для расчета EER_bm из заявленного EER_d. Такой расчет поясняется ниже.

Для проведения расчетов требуется CR, который рассчитывают по формуле

C/? = P_R(T:)-^Pdesignr, (36)

^J ^dc

где P_R (Tj) — коэффициент частичной нагрузки, указанный в формуле (34) для агрегатов с воздушным охлаждением и в формуле (35) для агрегатов с охлаждением «вода (рассол)»;

^designr — полная нагрузка, кВт;

P_dc — заявленная холодопроизводительность агрегата при температурных условиях, что и для условий частичной нагрузки В, С и D, в кВт.

Если полученный результат выше 1, то CR принимают равным 1.

• 10.2.2 Расчет агрегатов с фиксированной производительностью

Для каждого условия частичной нагрузки В, С и D EER_bin рассчитывают по формуле

EER_hin = EER_ri--—------, (37)

^{bin d} Cd ■ CR + (1 - Cd) ' '

где EER_d — это EER, соответствующий заявленной производительности P_dc агрегата при температурных условиях, что и для условий частичной нагрузки В, С и D;

Cd — коэффициент понижения;

CR — коэффициент производительности.

Для расчета значения Cd см. 11.5.3. Если Cd не определяют в результате проведения испытания, то его значение по умолчанию принимают равным 0,9.

• 10.2.3 Расчет агрегатов со ступенчатой и переменной производительностью

Производительность, эффективную потребляемую мощность и EER следует определять на ближайшем шаге или приращении регулирования производительности агрегата для достижения требуемой нагрузки на охлаждение.

Если результирующая производительность находится в пределах ±3 % от требуемой нагрузки на охлаждение (например, между 103 кВт и 97 кВт для требуемой нагрузки по охлаждению 100 кВт), считают, что требуемая нагрузка на охлаждение достигнута. Полученную результирующую производительность и EER рассматривают как Р_с и EER_d соответственно. EER₆ применяют как EER_bin.

Если результирующая производительность отклоняется от требуемой нагрузки на охлаждение более чем на ±3 %, то следует определить производительность и эффективную потребляемую мощность для шага или другого значения приращения нагрузки на охлаждение на противоположной стороне от заданного значения. Эффективную потребляемую мощность при заданной нагрузке на охлаждение определяют путем линейной интерполяции между двумя значениями эффективной потребляемой мощности, полученными на двух соседних этапах. EER_bin определяют путем отношения требуемой нагрузки на охлаждение к интерполированной эффективной потребляемой мощности при частичной нагрузке. Заявленная производительность P_dc соответствует требуемой нагрузке на охлаждение.

Если результирующая производительность, достигнутая с наименьшим шагом регулирования производительности, превышает требуемую нагрузку на охлаждение более чем на 3 %, то применяют процедуру определения EEE_bjn, установленную в 10.2.2. Результирующую производительность рассматривают как P_dc.

• 11 Методы испытаний для производительностей, EER_d и COP_d в активном режиме в условиях частичной нагрузки

  • 11.1 Общие положения

Испытания производительностей, EER_d и COP_d проводят без применения какого-либо встроенного дополнительного нагревателя.

Для испытаний в условиях частичной нагрузки применяют испытательное оборудование и требования, приведенные в разделе 5 ГОСТ Р 58541.3—2019, за исключением случаев, когда имеет место одно из следующих условий:

• -для мульти сплит-систем «воздух — воздух» холодопроизводительностью более 12 кВт (или теплопроизводительностью — для агрегатов, работающих на нагрев) при стандартных номинальных условиях и мульти сплит-систем «вода (рассол) — воздух» характеристики в условиях частичной на-

грузки всегда определяют на основе номинальных характеристик наружного блока, как установлено в приложении L;

• -для мульти сплит-систем холодопроизводительностью, не превышающей 12 кВт, должны быть предоставлены значения коэффициента производительности системы в соответствии с определением из пункта 2.49 ГОСТ Р 54671-2011.

• 11.2 Трубопроводы с хладагентом

Для одиночных сплит-систем «воздух — воздух» производительностью не более 12 кВт в соответствии с пунктом 5.2.2 ГОСТ Р 58541.3—2019 протяженность трубопровода должна составлять 5 м, при этом, если ограничения испытательной установки не позволяют получить длину 5 м, трубопровод можно удлинить до 7,5 м. Если длина 7,5 м также не может быть достигнута, следует использовать трубопровод длиной 11 м ± 0,5 м с поправочным коэффициентом на охлаждение 1,02 и поправочным коэффициентом на нагрев 1,01.

Максимальная разница высот должна составлять 2,5 м в соответствии с пунктом 5.2.2 ГОСТ Р 58541.3—2019.

Для мульти сплит-систем «воздух — воздух» производительностью более 12 кВт в соответствии с пунктом 5.2.2 ГОСТ Р 58541.3—2019 длина линий должна составлять 5 м, и, если ограничения испытательной установки не позволяют получить длину в 5 м, трубопровод можно удлинить до 7,5 м. Если длина 7,5 м также не может быть достигнута, общая фактическая длина трубопровода от наружного блока до каждого внутреннего блока должна соответствовать значениям таблицы 20. Для поправок характеристик при длине 7,5 м измеренную производительность умножают на поправочный коэффициент для режима охлаждения и нагрева (см. таблицу 20).

Максимальный перепад высот может быть увеличен до 3,5 м, если ограничения испытательной установки не позволяют достичь значения до 2,5 м.

Изготовитель должен предоставить инструкцию по монтажу внутренних и наружных блоков, а также всех деталей и принадлежностей для трубопроводов. Схема трубопровода должна быть выполнена таким образом, чтобы свести к минимуму падение давления в трубопроводе (например, свести к минимуму количество изгибов, максимально увеличить радиус изгиба). Кроме того, линии хладагента между наружным блоком и всеми внутренними блоками должны иметь одинаковую длину.

Таблица 20 — Длина трубопровода и поправочные коэффициенты для различных диапазонов производительности

Примечание — Диапазоны производительности и количества внутренних блоков см. также в приложении L.

• 11.3 Основные принципы

Испытания следует проводить с источником электропитания, как определено в пункте 4.1 ГОСТР 58541.2—2019, и в условиях окружающей среды, указанных в пункте 4.1 ГОСТ Р 58541.2—2019. Все испытания должны быть проведены в соответствии с процедурами раздела 5 ГОСТ Р 58541.3—2019.

Если жидкостный насос или вентилятор являются составной частью агрегата и находятся в режиме работы, общую измеренную потребляемую мощность корректируют на размер потребляемой мощности жидкостного насоса или вентилятора. Корректировку проводят с использованием формул, приведенных в пункте 5.1.5 ГОСТ Р 58541.3—2019, с расходом и перепадами внешнего статического давления, измеренными во время проведения испытаний для условий частичной нагрузки.

Если жидкостный насос или вентилятор не являются составной частью устройства, общая измеренная потребляемая мощность должна быть скорректирована с учетом доли мощности, потребляемой жидкостным насосом или вентилятором, которая необходима для преодоления внутреннего перепада статического давления. Поправку следует вносить по формулам, приведенным в пункте 5.1.5 42

ГОСТ Р 58541.3—2019, с расходом и перепадом внутреннего статического давления, измеренными во время проведения испытаний для условий частичной нагрузки.

При наличии циклов включения/выключения компрессора, для определения одновременной работы жидкостного насоса или вентилятора, необходимо измерить управляющий сигнал. При отсутствии управляющего сигнала предполагают, что жидкостный насос или вентилятор работают.

Измеренную производительность следует скорректировать с учетом тепла от выделяемого в результате работы внутреннего вентилятора или жидкостного насоса в соответствии с пунктом 5.1.4 ГОСТ Р 58541.3—2019.

• 11.4 Неопределенности измерения

Тепло- и холодопроизводительность, измеренные на стороне жидкости, следует определить в пределах максимальной неопределенности измерения.

Тепло- и холодопроизводительность в установившемся состоянии, измеренные калориметрическим методом, следует определять с максимальной неопределенностью:

• - 5 % при измеренной производительности более 2,0 кВт;

• - 10 % при измеренной производительности от 1,0 кВт до 2,0 кВт;

• - 15 %, если производительность ниже 1,0 кВт.

Теплопроизводительность, измеренную в переходном режиме (циклы размораживания) с использованием калориметрического метода, следует определять с максимальной неопределенностью 10 %.

Для агрегатов производительностью не более 12 кВт при стандартных номинальных условиях тепло- и холодопроизводительность, измеренные с использованием метода энтальпии воздуха на внутренней воздушной стороне, следует определять с максимальной неопределенностью, указанной в таблицах 21 и 22.

Таблица 21 — Режим охлаждения. Максимальная допустимая неопределенность измерений при использовании метода энтальпии воздуха для испытаний кондиционеров и тепловых насосов «воздух — воздух» и «вода (рассол) — воздух» с номинальной холодопроизводительностью не более 12 кВт

Таблица 22 — Режим нагрева. Максимальная допустимая неопределенность измерений при использовании метода энтальпии воздуха для испытаний кондиционеров и тепловых насосов «воздух — воздух» и «вода (рассол) — воздух» с номинальной холодопроизводительностью не более 12 кВт или номинальной теплопроизводительностью не более 12 кВт, если нет функции охлаждения

Окончание таблицы 22

^а Значение коэффициента частичной нагрузки должно быть рассчитано в соответствии с температурой, используемой для TOL и T_biv.

Примечание — При использовании метода энтальпии воздуха для испытаний кондиционеров и тепловых насосов с номинальной производительностью не более 12 кВт отдельные погрешности измерений, приведенные в таблице 1 ГОСТ Р 58541.3—2019, необходимо уменьшить для достижения максимального значения неопределенности измерений производительности.

Все указанные неопределенности измерения не зависят от индивидуальных неопределенностей, включая неопределенности свойств жидкостей.

Максимальная неопределенность измерения потребляемой мощности в состоянии выключенного компрессора должна быть:

• - 0,3 Вт для потребляемой мощности не более 10 Вт;

• - 3 % для потребляемой мощности более 10 Вт.

• 11.5 Испытания агрегатов с фиксированной производительностью
  
  11.5.1 Общие положения

  Для учета циклов включения/выключения, которые будут происходить в реальной работе, EER^ или СОР& определенные во время испытания производительности, должны быть скорректированы путем применения Cd, полученного в соответствии с 11.5.2 или 11.5.3. Подходящие для каждого случая формулы (9), (10), (22), (23), (31) или (37) следует использовать для расчета соответствующего EER_bm илн СОР_Ып.

Для агрегатов «воздух — вода (рассол)», «вода (рассол) — вода (рассол)» и «DX-вода (рассол)» с переменной температурой воды на выходе, температуры воды на входе и/или выходе для проведения испытаний должны быть пересчитаны, чтобы получить среднюю температуру на выходе 7o_Utav.

Температуры воды на входе и выходе T_jntest и T_outtest соответственно определяют по формуле (38) путем повторения процесса до сходимости, меньшей или равной значению допустимого отклонения средней температуры на выходе T_outav, установленному в таблицах 2 и 5 ГОСТ Р 58541.3—2019.

7"out,av ^- 7”in,test ⁺ ^out.test ^— ^in.test) ’ (38)

где T_{jn test} — температура воды на входе в теплообменник внутреннего блока, измеренная во время испытаний, °C;

T_out test — температура воды на выходе из теплообменника внутреннего блока, измеренная во время испытаний, °C;

CR — коэффициент производительности, кВт/кВт.

Повторение процесса выглядит следующим образом:

• - испытывают с помощью T_outtest, равной переменной температуре на выходе, как указано в таблице условий частичной нагрузки, и определяют производительность агрегата;

• - рассчитывают результирующий CR;

• - применяя формулу (38) и T_0(Jttest, использованную при проведении испытания, рассчитывают ^out.av¹

• - повторяют испытание со скорректированной Tout test ^{и тем же} Р^асх°Д°^м воды для агрегатов с фиксированным расходом воды или с фиксированной разностью температур для агрегатов с переменным расходом воды;

• - повторяют предыдущие шаги, пока не будет достигнута требуемая сходимость.

Пример расчета приведен в приложении Е.

Для агрегатов с переменным расходом воды на любой стадии повторения процесса, если фиксированная разница температур приводит к расходу воды ниже минимального расхода, указанного изготовителем, должен быть установлен минимальный разрешенный расход.

Для агрегатов с фиксированным расходом T_{in test} можно рассчитать напрямую без какой-либо итерации по формуле

Tin,test ⁼ 7out,av ^_ Aerated ’ РЦТ}) ■ , (39)

'rated

где AT_rated — разность температур при стандартных номинальных условиях, К;

Toutav — средняя температура на выходе, °C;

pl(T) — коэффициент частичной нагрузки;

Pdesignh — расчетная нагрузка на нагрев при кВт;

Prated — номинальная производительность при стандартных номинальных условиях, кВт.

• 11.5.2 Определение коэффициента понижения Cd для агрегатов «воздух — воздух» и «вода (рассол) — воздух»

11.5.2.1 Общие положения

При потребности в охлаждении/нагреве при работающем компрессоре общая потребляемая мощность включает в себя все электрические вспомогательные устройства (электронику, вентиляторы, жидкостный насос и т. д.).

Как только заданное значение требуемой нагрузки достигнуто, потребность в охлаждении/нагреве удовлетворена. После чего компрессор выключается, но при этом остается потребляемая мощность из-за вспомогательных устройств (электроника, вентиляторы, жидкостный насос и т. д.). Таким образом коэффициент понижения обусловлен двумя эффектами:

• 1) потребляемой мощностью агрегата при выключенном компрессоре;

• 2) выравниванием давления, которое снижает тепло- и холодопроизводительность при повторном запуске агрегата.

Для определения Cd агрегат включают на 6 мин, после чего выключают на 24 мин с частичной нагрузкой в 20 % и с регулированием путем включения/выключения компрессора.

Если невозможно выполнить измерения с требуемой погрешностью измерения при использовании цикла 6/24 мин, то должен быть выбран другой интервал цикла, при этом не превышающий коэффициент частичной нагрузки более 50 % (например, 10/10 мин).

Во время данного циклического испытания теплоту охлаждения (нагрева) измеряют как минимум в течение четырех циклов включения/выключения. Затем вычисляют энергоэффективность циклов (для охлаждения — ЕЕ/?_сус, для нагрева — СОР_сус) путем отношения энергии охлаждения (нагрева) интервала циклов на потребление энергии агрегатом в течение тех же циклов включения/выключения.

Cd для режима охлаждения рассчитывают по формуле

1 _ ЕЕ/?_Су_С

Cd ₌----^continuous , ,₄₀₎

₁ _ 'сус

^continuous

где ЕЕ/?_сус — коэффициент энергоэффективности циклов охлаждения;

EEE_continuous — непрерывный коэффициент энергоэффективности охлаждения (постоянное значение);

Р_Су_С — усредненная по времени холодопроизводительность цикла, кВт;

^continuous — усредненная по времени холодопроизводительность, которую способен дать агрегат, кВт.

Сс/для режима нагрева рассчитывают по формуле

COR_vc

-| _ ^СУ^С

СОР

Q_d _ _____continuous (41)

₁ _ ^Рсус

^continuous

где СОР_сус — коэффициент энергоэффективности циклов нагрева;

CO^continuous — непрерывный коэффициент энергоэффективности нагрева (постоянное значение);

Р_сус — усредненная по времени теплопроизводительность цикла, кВт;

^continuous — усредненная по времени теплопроизводительность, которую способен дать агрегат, кВт.

Если Cd был определен для режима охлаждения, его можно применять для режима нагрева и наоборот.

Если коэффициент понижения Cd не рассчитывают, по умолчанию его значение принимают равным 0,25.

Температурные условия, при которых проводят циклические испытания, приведены ниже для каждого типа агрегата и режима его работы.

• 11.5.2.2 Агрегаты «воздух — воздух» — режим охлаждения

Проводят два одинаковых испытания при температуре наружного воздуха по сухому термометру 20 °C и с сухим змеевиком внутри помещения.

Проводят одно циклическое испытание при тех же температурных условиях по сухому термометру и с сухим змеевиком внутри помещения.

• 11.5.2.3 Агрегаты «воздух — воздух» — режим нагрева

Проводят одно испытание при температуре наружного воздуха по сухому термометру 12 °C с сухим змеевиком наружного блока, затем одно циклическое испытание при тех же температурных условиях по сухому термометру и с сухим змеевиком наружного блока.

• 11.5.2.4 Агрегаты «вода (рассол) — воздух» — режим охлаждения

Проводят одно испытание в условиях частичной нагрузки «А», приведенных в таблице 2, и с сухим змеевиком внутреннего блока, затем одно циклическое испытание при тех же температурах условий «А» и с сухим змеевиком внутреннего блока.

• 11.5.2.5 Агрегаты «вода (рассол) — воздух» — режим нагрева

Проводят одно испытание при температурных условиях, приведенных в таблице 6, и одно циклическое испытание при тех же температурных условиях.

• 11.5.3 Агрегаты «воздух — вода (рассол)», «вода (рассол) — вода (рассол)» и «DX-вода (рассол)» — определение коэффициента понижения Cd

Для рассматриваемых агрегатов ухудшение показателей энергоэффективности из-за эффекта выравнивания давления при перезапуске агрегата следует считать незначительным.

Эффектом, который будет влиять на EER/COP при работе циклами, является потребляемая мощность при выключенном компрессоре.

Потребляемую электрическую мощность при выключенном компрессоре агрегата измеряют в течение 5 мин через 10 мин после выключения компрессора после окончания испытания с частичной нагрузкой. Для данного испытания также определяют Cd. Компрессор можно отключить, например, понизив настройки в режиме нагрева или увеличив настройки в режиме охлаждения.

Примечание — Изменение настроек может быть достигнуто путем изменения показателей нагрева или температуры в помещении.

Cd определяют для каждого коэффициента частичной нагрузки по формуле

Cd = 1 p^Coff, (42)

'Con

где P_Coff — эффективная потребляемая мощность при выключенном компрессоре;

Р_Соп — эффективная потребляемая мощность, измеренная во время соответствующего испытания при частичной нагрузке.

Для измерения эффективной потребляемой мощности, если жидкостный насос или вентилятор являются неотъемлемой частью агрегата и работают при выключенном компрессоре, должно быть измерено статическое давление. Общую потребляемую мощность при выключенном компрессоре корректируют с учетом потребляемой мощности жидкостного насоса или вентилятора для обеспечения заданного статического давления (см. пункт 5.1.5 ГОСТ Р 58541.3—2019). Если при выключенном компрессоре влияние корректировки больше, чем измеренное значение потребляемой электрической мощности, потребляемую электрическую мощность считают равной нулю.

Если жидкостный насос или вентилятор не являются составной частью агрегата, потребляемую мощность при выключенном компрессоре корректируют на долю потребляемой мощности насосом или вентилятором, которая необходима для преодоления перепада внутреннего статического давления, как установлено в пункте 5.1.5 ГОСТ Р 58541.3—2019, для измерения потребляемой мощности насоса или вентилятора в соответствии с определением эффективной потребляемой мощности. Чтобы определить, работает ли жидкостный насос или вентилятор, необходимо измерить управляющий сигнал. При отсутствии управляющего сигнала считают, что жидкостный насос или вентилятор работают.

Если коэффициент понижения Cd не рассчитывают, по умолчанию его значение принимают равным 0,9.

• 11.6 Испытания агрегатов со ступенчатой и переменной производительностью
  
  11.6.1 Общие положения

  Применяют два альтернативных метода испытаний:

• - когда настройки для работы агрегата при требуемой нагрузке на нагрев или охлаждение по запросу предоставляет изготовитель;

• - метод компенсации, когда настройки изготовитель не предоставляет.

• 11.6.2 Настройки требуемой нагрузки на нагрев/охлаждение

Изготовитель должен по запросу предоставить лабораториям необходимую информацию о настройках агрегата для работы с требуемой производительностью для каждого режима частичной нагрузки. Контактная информация для получения такой информации должна быть указана в руководстве по эксплуатации, а также на веб-сайте производителя или поставщика.

Настройки применяют в соответствии с инструкциями изготовителя.

Агрегат работает непрерывно во время испытания при частичной нагрузке. Допустимым прерыванием является цикл разморозки агрегата.

Для настройки системы со ступенчатым или переменным регулированием производительности может потребоваться квалифицированный персонал со знанием управляющего программного обеспечения. Производитель или лицо, им уполномосченное, должны присутствовать при монтаже и подготовке системы к испытаниям.

• 11.6.3 Метод компенсации

Если невозможно получить информацию, необходимую для проведения испытания, допускается применять метод компенсации.

Для агрегатов «воздух — вода (рассол)», «вода (рассол) — вода (рассол)» и «DX-вода (рассол)» метод компенсации (система компенсации) должен позволять устанавливать требуемый коэффициент производительности в пределах ±10 %. Примеры систем компенсации для испытаний частичной нагрузки на нагрев и охлаждение приведены в приложении К.

Настройки термостата на внутренней стороне воды (рассола) следует проводить в соответствии с инструкциями изготовителя. Испытание проводят в соответствии с ГОСТ Р 58541.3 с учетом допустимых отклонений, указанных в таблицах 2 и 5 ГОСТ Р 58541.3—2019, индивидуальных неопределенностей измерения и методов сбора данных. Холодо-, теплопроизводительность и потребляемую мощность получают путем интегрирования во времени нескольких полных сбалансированных циклов энергопотребления. Измеренную холодо- или теплопроизводительность корректируют с учетом тепла от циркуляционного насоса в соответствии с пунктом 5.1.4 ГОСТ Р 58541.3—2019. Эффективную потребляемую мощность получают из измеренной потребляемой мощности и поправок на тепло от циркуляционного насоса (насосов) и/или вентилятора, если таковые имеются.

• 12 Методы испытаний потребляемой электрической мощности в режиме отключения термостатом, режиме ожидания, выключенном режиме и режиме подогрева картера

  • 12.1 Неопределенности измерения

Максимальная неопределенность измерения электрической потребляемой мощности для выключенного режима, режима выключения термостатом, ожидания и подогрева картера составляет:

• - до 0,3 Вт при мощности до 10 Вт;

• - 3 % для мощностей более 10 Вт.

• 12.2 Измерение потребляемой электрической мощности в режиме отключения термостатом

В режиме охлаждения, после того как агрегат проработает в течение 30 мин в условиях испытания «D», настройки термостата, связанные с датчиком температуры в помещении, увеличивают до тех пор, пока не остановятся все компрессоры. Усредненную по времени потребляемую мощность агрегата измеряют в течение 60-минутного периода, начиная через 10 мин после остановки компрессоров. Потребляемую мощность в режиме ожидания (см. 12.3) вычитают из измеренной потребляемой мощности для определения потребляемой мощности при выключенном термостате.

В режиме нагрева применяют тот же принцип, настройку термостата уменьшают до тех пор, пока все компрессоры не остановятся после того, как агрегат проработает в течение 30 мин в условиях испытания «D». Для режима нагрева не следует вычитать потребляемую мощность в режиме ожидания, при этом измеренную общую потребляемую мощность следует рассматривать как потребляемую мощность при выключенном термостате.

Если агрегат не находится под управлением внутреннего датчика, а регулировки осуществляются за счет специальных настроек (тепловой кривой), связанных с наружной температурой, следует моделировать повышение наружной температуры. Это можно сделать либо путем повышения местной температуры вокруг наружного датчика, например, поместив его в подогретую воду, или заменив его резистором. Имитируемую температуру наружного воздуха следует повышать до тех пор, пока не остановятся все компрессоры.

Для установления значения эффективной потребляемой мощности, если жидкостный насос или вентилятор являются неотъемлемой частью устройства и работают в режиме отключения термостатом, необходимо также измерить имеющееся статическое давление, после чего общую потребляемую мощность при отключении термостатом следует откорректировать с учетом потребляемой мощности жидкостного насоса или вентилятора с учетом измеренного статического давления, в соответствии с пунктом 5.1.5 ГОСТ Р 58541.3—2019.

Если влияние поправки больше, чем измеренное значение потребляемой электрической мощности в режиме отключения термостатом, потребляемую электрическую мощность считают равной нулю.

Если жидкостный насос или вентилятор не являются составной частью устройства, потребляемую мощность в режиме выключения термостатом корректируют на долю потребляемой мощности насосом или вентилятором, которая необходима для преодоления внутреннего перепада статического давления, в соответствии с пунктом 5.1.5 ГОСТ Р 58541.3—2019. Чтобы определить, работает ли жидкостный насос или вентилятор, необходимо измерить управляющий сигнал. При отсутствии управляющего сигнала считают, что жидкостный насос или вентилятор работают.

• 12.3 Измерение потребляемой электрической мощности в режиме ожидания

В режиме охлаждения, после того как агрегат проработал в течение 30 мин в условиях испытаний «D», его останавливают устройством управления. Через 10 мин измеряют остаточное потребление электроэнергии в течение следующих 10 мин, значение принимают за потребление электроэнергии в режиме ожидания. Потребляемую мощность в режиме ожидания определяют путем отношения измеренного потребления электроэнергии к времени проведения испытания.

В режиме нагрева измерения проводят аналогичным образом после того, как агрегат проработает 30 мин в условиях испытания «D».

В случае невозможности остановки агрегата с помощью какого-либо устройства управления потребляемую мощность в режиме ожидания считают равной потребляемой мощности в режиме выключения термостатом.

• 12.4 Измерение потребляемой электрической мощности в режиме подогрева картера

В режиме охлаждения, после того как агрегат проработает в течение 30 мин в условиях испытания «D», агрегат останавливают с помощью устройства управления, а энергопотребление измеряют в течение 8 ч, начиная через 10 мин после остановки всех компрессоров. Потребляемой мощностью в режиме подогрева картера считают отношение измеренного энергопотребления к времени проведения испытания.

В режиме нагрева, после того как агрегат проработает в течение 30 мин в условиях испытаний «D», агрегат останавливают с помощью устройства управления, а энергопотребление агрегата измеряют в течение 8 ч, начиная через 10 мин после остановки всех компрессоров. Потребляемой мощностью 48

в режиме подогрева картера считают отношение измеренного энергопотребления к времени проведения испытания.

Как для режима охлаждения, так и для режима нагрева потребляемую мощность в режиме ожидания вычитают из измеренной потребляемой мощности для определения потребляемой мощности в режиме подогрева картера.

При отсутствии регулирующего устройства потребление энергии измеряют при проведении испытания в режиме (непрерывном) выключения термостатом в течение 8 ч. В этом случае потребляемую мощность в режиме выключения термостатом вычитают из измеренной потребляемой мощности для определения потребляемой мощности в режиме подогрева картера.

• 12.5 Измерение потребляемой электрической мощности в выключенном режиме

После испытания в режиме ожидания агрегат отключают, при этом его оставляют подключенным к электросети. Через 10 мин измеряют остаточную потребляемую мощность в течение следующих 10 мин, и среднее значение за этот период принимают за потребляемую мощность в выключенном режиме.

Если у агрегата нет переключателя режима выключения (например, на внутреннем блоке(ах) для сплит-систем), потребляемую мощность в выключенном состоянии принимают равной потребляемой мощности в режиме ожидания. В случае если невозможно перевести агрегат ни в выключенный режим, ни в режим ожидания, то потребляемую мощность в выключенном режиме принимают равной потребляемой мощности в режиме выключения термостатом.

• 13 Протокол испытаний

Протокол испытаний должен содержать общую и дополнительную информацию, указанную в разделе 9 ГОСТ Р 58541.3—2019. Кроме того, для гибридных агрегатов указывают примененный метод испытаний. В протоколе испытаний указывают все данные для газовых или жидкотопливных котлов (например, T]_Son- n_s,fb)-

Также в протокол испытаний включают результаты испытаний с частичной нагрузкой и расчет EER или СОР.

Если расчет сезонной эффективности охлаждения/нагрева помещений r|_{s c}/r|_{s h}, SEER/SCOP и SEER_onlSCOP_on/SCOP_nei или сезонного коэффициента энергоэффективности SEPR включены в протокол испытаний, их следует основывать на результатах испытаний.

• 14 Испытания и оценка отдельных внутренних блоков

Внутренние блоки мульти сплит-систем и тепловых насосов с производительностью всего агрегата более 12 кВт рассчитывают в соответствии с приложением М.

Приложение А (справочное)

Применимые климатические бины и часы для кондиционеров с номинальной производительностью не более 12 кВт, предназначенные для охлаждения или для нагрева, если агрегат не имеет функции охлаждения

А.1 Климатические бины

А.1.1 Предельная температура бина

Предельная температура бина для охлаждения и нагрева составляет 16 °C для всех климатических условий.

А.1.2 Охлаждение

При расчетах в соответствии с 5.6 для определения SEER_on следует применять климатические бины, приведенные в таблице А.1.

Таблица А.1 — Индекс бина j, температура наружного воздуха Т- и количество часов бина Лр соответствующие базовому сезону охлаждения

А.1.3 Нагрев

При расчетах в соответствии с 7.6 для определения SCOP_on следует применять климатические бины, приведенные в таблице А.2.

Таблица А.2 — Индекс бина j, температура наружного воздуха Т- и количество часов бина h-, соответствующие базовым сезонам нагрева

Окончание таблицы А. 2

А.2 Время работы в активном режиме, режиме выключения термостатом, режиме ожидания, выключенном режиме А.2.1 Охлаждение

Таблица А.З — Количества часов, используемых для расчета SEER

А.2.2 Нагрев

Таблица А.4 — Количества часов, используемых для расчета SCOP

А.З Часы работы в режиме подогрева картера А.3.1 Охлаждение

Таблица А.5 — Время работы в режиме подогрева картера для определения SEER

А.3.2 Нагрев

Таблица А.6 — Время работы в режиме подогрева картера для определения SCOP

Приложение В (справочное)

Применимые климатические бины и часы работы тепловых насосов «воздух/вода (рассол)/ОХ-вода (рассол)» с номинальной теплопроизводительностью не более 400 кВт

• В.1 Климатические бины
  
  В.1.1 Предельная температура бина

  Предельная температура бина для нагрева составляет 16 °C для всех климатических условий.

  • В.1.2 Нагрев

При расчетах в соответствии с 7.6, 8.2.4.2 и 8.3.7.3 для определения SCOP_on следует применять климатические бины, приведенные в таблице В.1.

Таблица В.1 — Индекс бина j, температура наружного воздуха и количество часов бина hy соответствующие базовым сезонам нагрева

Окончание таблицы В. 1

• В.2 Нагрев. Время работы в активном режиме, режиме выключения термостатом, режиме ожидания, выключенном режиме

Количества часов, используемых для расчета SCOP, приведены в таблице В.2.

Таблица В.2 — Количества часов, используемых для расчета SCOP

• В.З Нагрев. Время работы в режиме подогрева картера

Количества часов работы в режиме подогрева картера для определения SCOP приведены в таблице В.З.

Таблица В.З — Время работы в режиме подогрева картера для определения SCOP

Приложение С (справочное)

Применимые климатические бины и часы работы для технологических чиллеров

С.1 Климатические бины

При расчетах в соответствии с 10.1 для определения SEPR следует применять климатические бины, приведенные в таблицах С.1 и С.2.

Таблица С.1 — Индекс бина j, температура наружного воздуха Tj и количество часов бина h-, соответствующие европейскому базовому сезону охлаждения для технологических чиллеров с воздушным охлаждением

Таблица С.2 — Индекс бина j, 7] и количество часов бина h, соответствующие европейскому базовому сезону охлаждения для технологических чиллеров с охлаждением водой (рассолом)