allgosts.ru49. АВИАЦИОННАЯ И КОСМИЧЕСКАЯ ТЕХНИКА49.060. Авиационно-космическое электрооборудование и системы

ГОСТ 24898-81 Системы электроснабжения самолетов и вертолетов. Методика расчета показателей безотказности

Обозначение:
ГОСТ 24898-81
Наименование:
Системы электроснабжения самолетов и вертолетов. Методика расчета показателей безотказности
Статус:
Действует
Дата введения:
01/01/1983
Дата отмены:
-
Заменен на:
-
Код ОКС:
49.060

Текст ГОСТ 24898-81 Системы электроснабжения самолетов и вертолетов. Методика расчета показателей безотказности

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

СОЮЗА ССР

СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ САМОЛЕТОВ И ВЕРТОЛЕТОВ

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПОКАЗАТЕЛЕЙ БЕЗОТКАЗНОСТИ

ГОСТ 24398—81

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ

Москва

УДК 629.7.064.5:006*354 Группа ДIS

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ САМОЛЕТОВ И ВЕРТОЛЕТОВ

Методика расчета показателей безотказности

Electrical power system of aircraft and helicopters. Reliability factor design procedure

ГОСТ

24898-81

Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 31 июле 1981 г. № 3657 срок действия установлен

с 01.01.1983 г. до 01.01. 1988 г~

Несоблюдение стандарта преследуется по закону

Настоящий стандарт распространяется на системы электроснабжения самолетов и? вертолетов и устанавливает методику расчета показателей безотказности этих систем на этапе проектирования.

Термины, применяемые в стандарте, и их определения приведены в справочном приложении 1.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При расчете показателей безотказности систему электроснабжения представляют как систему с несколькими входами и выходами, состоящую из первичной и вторичной систем генерирования, а также систем распределения электроэнергии переменного и постоянного тока.

1.2. Входами системы электроснабжения приняты выходные валы коробок приводов маршевых двигателей или вал несущего винта вертолета и выходной вал коробки приводов двигателя вспомогательной силовой установки (ВСУ).

1.3. Выходами системы электроснабжения приняты шины распределительных устройств (РУ) переменного и постоянного тока.

1.4. Входы первичной системы генерирования совпадают с входами системы электроснабжения.

Издание официальное

Ж

Перепечатка воспрещена Издательство стандартов, 1982

1.5. Выходами первичной системы генерирования приняты центральные распределительные устройства (ЦРУ).

1.6. Входами вторичной системы генерирования приняты ЦРУ (РУ) системы распределения электроэнергии, к которым подключены входные выводы преобразователей (выпрямительных устройств).

1.7. Выходами вторичной системы генерирования приняты ЦРУ, к которым подключены выходные выводы преобразователей (выпрямительных устройств).

1.8. Входами систем распределения электроэнергии приняты ЦРУ (места подключения генераторов выпрямительных устройств или преобразователей).

1.9. Выходы систем распределения электроэнергии совпадают с выходами системы электроснабжения.

1.10. Методика позволяет определить следующие показатели безотказности:

вероятность безотказной работы системы электроснабжения; среднюю наработку системы до конкретного вида отказа.

1.11. Расчет показателей безотказности систем электроснабжения производится при следующих условиях:

поток отказов—пуассоновский;

перед каждым полетом обеспечивается исправное состояние системы электроснабжения и ее элементов;

вероятность срабатывания аппаратов защиты сети при коротких замыканиях в зоне работы защиты равна 1.

1.12. При расчете показателей безотказности должны определяться следующие состояния системы электроснабжения:

повышение температуры в системе электроснабжения за допустимые пределы, нормальная работа, частичная работа, аварийная работа и

длительная ненормальная работа системы электроснабжения в целом, а также для каждого и (или) заданного сочетания состояния РУ при всех или заданных несовместных состояниях системы (двигателей).

Виды отказов системы электроснабжения и ее элементов приведены в рекомендуемом приложении 2.

2. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПОКАЗАТЕЛЕЙ БЕЗОТКАЗНОСТИ

2.1. Исходные данные

2.1.1. Исходными данными для расчета показателей безотказности являются:

технические требования к системе электроснабжения; электрическая схема системы электроснабжения;

интенсивность отказов элементов системы электроснабжения;

время полета.

2.1.2. Интенсивности отказов элементов системы электроснабжения должны быть получены на основе статистических данных об отказах этих элементов при эксплуатации.

2.1.3. При разработке новых функциональных блоков, входящих в состав системы генерирования или системы распределения электроэнергии, и отсутствии интенсивностей видов отказов этих блоков, последние рассчитываются по справочникам интенсивностей отказов элементов, входящих в блок.

Резервируемые элементы, когда порядок возникновения их отказов не влияет на работоспособность рассматриваемой системы электроснабжения, должны объединяться в один эквивалентный элемент (узел) с интенсивностью отказов, вычисляемой по формуле

(1)

где X— интенсивность отказов одного из параллельно соединенных элементов;

Хэ — эквивалентная интенсивность отказов узла, содержащего параллельно соединенные элементы; t — время, на которое рассчитывается показатель безотказности узла, системы;

п — число взаиморезервируемых элементов; т— минимальное число элементов, отказ которых приводит к отказу эквивалентного элемента (узла);

с™ — число сочетаний из п элементов по т.

2.1.4. При отсутствии в справочниках интенсивностей отказов элементов, входящих в функциональный блок, допускается устанавливать их на основании интенсивностей отказов аналогичных элементов.

2.1.5. Время, на которое рассчитываются показатели безотказности системы электроснабжения, должно соответствовать наибольшему возможному времени полета самолета (вертолета).

2.2. Метод логических схем

2.2.1. Метод логических схем должен применяться для расчета показателей безотказности системы электроснабжения или отдельных ее участков, если порядок возникновения отказов отдельных элементов системы электроснабжения не влияет на ее работоспособность.

2.2.2. При использовании метода логических схем результаты анализа работоспособности системы электроснабжения представляют в виде логических условий появления отказов в зависимости от состояния ее элементов и вычисления вероятностей этих отказов.

2.2.3. Вероятность безотказной работы системы, состоящей из N последовательно соединенных элементов, вычисляют по формуле

Рпосл (О- ЯР;(0, (2)

i«=l

где (/) — вероятность безотказной работы элемента.

2.2.4. Вероятность безотказной работы системы, состоящей из параллельно соединенных элементов, вычисляют по формуле

Лар (0=1- п[1-ад=1-п&(0, (3)

£ = 1 £==1

где Qi (t) —вероятность отказа t-ro элемента,

2.2.5. Вероятности безотказной работы системы, элементы которой соединены последовательно—параллельно, вычисляют по формулам (2) и (3).

2.3. Т а б л и ч н ы й метод

2.3.1. Табличный метод должен применяться для расчета показателей безотказности системы или отдельных ее участков, в которых порядок возникновения отказов отдельных элементов системы влияет на ее работоспособность.

2.3.2. При использовании табличного метода результаты анализа показателей безотказности системы электроснабжения или ее части представляют в виде таблицы несовместных состояний системы электроснабжения и последующего вычисления вероятностей этих состояний.

2.3.3. Табличным методом вычисляют вероятности видов отказов канала или системы электроснабжения (генерирования,, распределения) с учетом последовательностей их возникновения.

2.3.4. Для составления таблицы несовместных состояний (табл. 1) нумеруют отказы элементов системы и вводят следующие обозначения:

х0 — отсутствие отказов в системе;

Х[ — t-й отказ элемента системы;

у( —состояние системы электроснабжения или отдельной ее части.

Один элемент системы может иметь несколько видов отказов, при этом каждому виду отказа присваивается свой номер.

2.3.5. Порядок заполнения табл. 1

2.3.5.1. В головке табл. 1 указывают все возможные отказы элементов рассматриваемой системы Х\, Хз, . . ., х п .

2.3.5.2. В заголовки строк таблицы заносятся отказы элементов, при которых система остается в состоянии нормальной или частичной работы, при этом первая строка заголовка строк таблицы соответствует первоначальному состоянию системы, когда

Т а б л и ц а 1

Отказы элементов, при которых система остается работоспособной

Состояние системы при отказах

Порядок отказов элементов системы

xt

Хг

X*

...

Х1

...

xk

...

...

*0

Уг

У%

Отказы перво-го порядка

XI-

Уп + \

—.

Отказы второго порядка

Х-2

——

х i

—'

1L

Хп

Х\%2

Отказы третьего порядка

Х\ХВ

.—,

XiXi

Х]Х п

Х2Ху

х2Хг

т ,

—~

х2хп

* ♦ *

—»

XiX X

——

ш » *

* Iх k

.—

* , *

х п-~ 1 Х Л

XiXzXz

Отказы четвертого порядка

р * *

Отказы т-го порядка

i

Примечание. Работоспособное состояние соответствует нормальной или частичной работе системы.

все элементы исправны х0. На пересечении этой строки и т-й колонки (xt ) указывают состояние системы при отказе xt , соответствующее отказу элемента первого порядка.

2.3.5.3. Из полученной первой строки выбирают состояния, соответствующие нормальной или частичной работе, и заносят в заголовки строк (2, 3-й и т. ,д.), на пересечении полученных строк и колонок заносят состояния системы, соответствующие указанным в заголовках строк и головке таблицы отказам элементов, например, на пересечении строки xt и колонки хк указывают состояние системы yt при появлении отказа xt, затем хк и называемое состояние системы, соответствующее отказу элементов второго порядка.

2.3.5.4. Формирование состояний системы, соответствующих отказам элементов третьего порядка, производят аналогично, т. е. все состояния второго порядка, соответствующие нормальной или: частичной работе при отказах элементов xt и хк указывают в заголовках строк, следующих за строками второго порядка, на пересечении полученных новых строк и тех Же колонок таблицы заносят состояния системы, соответствующие отказам элементов третьего порядка xt , xk , Х[ и т. д.

2.3.5.5. Если сочетание отказов, указанных в заголовке строки и головке колонки, невозможно, то на пересечении этой строки и этой колонки ставят знак «—», например на пересечении строки хи xs и колонок хх и Хз ставят знак «—», так как отказы xt и Хз элементов уже произошли (см. строку хи х3) и повторно они не могут возникнуть.

2.3.6. Вероятность состояния системы у у определяют как сумму вероятностей состояний, обозначенных в табл. 1 и соответствующих данному виду отказа (у{)

(4)

2.3.7* Вероятность состояния системы находящегося в первой строке таблицы и соответствующего виду отказа элемента xt (отказ первого порядка), вычисляют по формуле

<2,t==V/[l-Ae4-4 Ло IT-1’ (5>

где

Ао — сумма интенсивностей всех видов отказов элементов системы;

1{ — интенсивность £-го отказа (хг ) элемента системы.

При Ло<0,01 формула упрощается

2.3.8. Вероятность состояния системы yt , находящегося во второй и последующих строках таблицы и соответствующего видам отказов элементов xt и xk (отказ второго порядка) , вычисляют по формуле

QX(,xk =%{h-TV-(Ao+Ai)-T+(Ao+A2{ + * (7)

где

Г п

Л2= s

k=l

кФ1

—интенсивность &-го отказа (хк ) элемента системы при наличии отказа xt ,

если

(Ao+A^^Ol, то

А

Qxvxk = hK--2 ■

(8)

2.3.9. В общем случае вероятность состояний системы уь второго, третьего и т. д. порядков, соответствующая рассматриваемому виду отказа системы, вычисляют по формуле

im t

Qx(,xk, xl...xm=hhkhf-^m~^~U— (А) + Лг + +

4~ААш ... m—1 +

+ -Ла + ...Л{Ы ... m-2 + Aikl...m-i)(ot_|_1)(ot+2)], (9)

где ,... Xm -

Aik =2 ^'P

pp+i рфк

AIkI —■ ^

P РФ l

рфк HI

(m+\)(m+2y>

интенсивности i, k, l.,. m-го отказов элементов системы;

сумма интенсивностей отказов хрза исключением хь я хк \

—■ сумма интенсивностей отказов хр за

исключением х(, хк, Х[ .

Если после i-го отказа (i и k и т. д.) отказы а, т . . .р

не

возможны, то в сумму Лг(А**) не входят также интенсивнос

ти отказов

'л j

Лг

>

II

«Ой

р р¥=£

р РтИ

р^а

Рт^ k

PH

рфа

. . .

pH

РФР

рфр

3 Зак. 2276

2.3.10. Относительную погрешность, обусловленную ограничением расчета отказами элементов порядка го, вычисляют по формуле

6

го

0 ■ 0'° Ovfi)bQJ ’

(10>

где г0 — наибольшее число отказов элементов, принятое при расчете;

Q — полученная вероятность состояния системы.

Для конкретного вида отказа системы, который может произойти только при наличии определенных видов отказов элементов среди г0±1 отказов, относительную погрешность вычисляют по формуле

В

Го

(Го~И)! QB.o J ’

(11>

где SXQt0 — сумма интенсивностей тех видов отказов элементов* без которых невозможен рассматриваемый вид отказа системы;

Qв,о —вероятность конкретного вида отказа системы.

2.4. Вероятность аварийной работы системы электроснабжения рассчитывают с учетом безотказности аварийных источников (аккумуляторов и преобразователей).

2.5. Вероятности частичной работы системы электроснабжения рассчитывают с учетом источников, установленных на ВСУ.

2.6. Среднюю наработку системы до конкретного вида отказа вычисляют по формуле

t __ t

(12)

где

Р=и1—Qn0 ,

2.7. По рядок расчета показателей б ез от к а з~ н о с т и

2.7.1. Перед расчетом должен быть проведен анализ принципиальных и (или) монтажных схем системы электроснабжения* определены участки схем, состояния которых могут быть рассчитаны независимо от других участков (каналы системы генерирования, каналы системы распределения электроэнергии, отдельные РУ для заданных состояний входов).

2.7.2. Отдельные участки схемы системы электроснабжения следует рассматривать как самостоятельные схемы со своими входами и выходами.

2.7.3. Для каждого заданного состояния входов определяют вероятности следующих состояний системы электроснабжения:

нормальной работы,

аварийной работы,

Состояние системы электроснабжения

Значение показателей безотказности системы электроснабжения

Все входы исправны

Отказ,одного входа

1 & о О

s з

к* О

о и

»

F)

и я

о£

Отказ двух входов

Отказ всех j

ВХОДОВ I

Исправен один вход

Исправен один из входов

Отказ всех двигателей

1

2

3

4

I и 2

1 и 3

1 и 4

2 и 3

2 и 4

3 и 4

1

2

3

4

Нормальная работа

Частичная работа

Аварийная работа

Длительная ненормальная работа

ГОСТ 24898—$! Стр,

длительной ненормальной работы, а также вероятности состояний каждой шины и сочетаний шин, обеспечивающих работу приемников 1 и 2-й категорий (частичная работа системы электроснабжения).

2.7.4. Результаты расчета состояний системы электроснабжения оформляют в виде табл. 2, а результаты расчета состояний каждой шины или сочетания шин могут быть представлены аналогично табл. 2.

2.7.5. Вероятность повышения температуры за допустимые пределы из-за выхода из строя подшипников в системе генерирования и неустраненных коротких замыканий на ЦРУ определяют по формуле

Qn.T. = 1 (1 ~Qn.T.KaH )я> (13)

где Qn.TKaH — вероятность повышения температуры в канале системы генерирования за допустимые пределы; п — число каналов системы электроснабжения.

2.7.6. Пример расчета показателей безотказности приведен в справочном приложении 3.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Справочное

ТЕРМИНЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ В СТАНДАРТЕ, И ИХ ОПРЕДЕЛЕНИЯ

Термин

Определение

Система электроснабжения самолета или вертолета Система генерирования электроэнергии

Система распределения электроэнергии

Приемник электрической энергии

Нормальная работа системы электроснабжения Нормальная работа Частичная * работа системы электроснабжения Частичная работа Аварийная работа системы электроснабжения Ненормальная работа системы электроснабжения Ненормальная работа Длительная ненормальная работа системы электроснабжения Длительная ненормальная работа

Центральное р аслределитель-

ное устройство

Распределительное устройство Расщепленная линия

Нерасщеплениая линия

ГОСТ (197(05—81 ГОСТ 19705-81 ГОСТ 119705-81 ГОСТ 119431-81

ГОСТ 19705—81 ГОСТ 19705—81

ГОСТ 19705—81 ГОСТ 19705—81

Ненормальная работа системы электро снабжения длительностью более 7 с

Устройство, к которому подключают выходные силовые цепи и цепи контроля системы генерирования, входные цепи системы распределения л линии электропитания приемников электроэнергии Устройство, к которому подключают линии питания приемников'злектроэнергии Линия передачи электроэнергии, содержащая в каждой фазе два или более параллельно соединенных проводов Линия передачи электроэнергии, содержащая в каждой фазе один провод

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Рекомендуемое

ВИДЫ ОТКАЗОВ

Т. Виды отказов систем электроснабжения устанавливаются по их влиянию на качество электроэнергии на шинах РУ или на тепловой режим элементов системы электроснабжения.

2. Виды отказов системы электроснабжения /(первичной системы генерирования)

2Л. Повышение температуры в системе за допустимые пределы.

2.2. Повышение модуляции напряжения за допустимые для нормальной работы пределы (автоколебания напряжения).

2.3. Повышение модуляции частоты за допустимые для нормальной работы пределы (автоколебания частоты).

2.4. Повышение напряжения за допустимые для нормальной или аварийной работы пределы.

2.5. Понижение напряжения за допустимые для нормальной или аварийной работы пределы.

2.6. Повышение частоты за допустимые для нормальной или аварийной работы пределы.

2.7. Понижение частоты за допустимые для нормальной или аварийной работы пределы.

2.8l Увеличение искажений формы кривой переменного ' напряжения за допустимые пределы.

2.9. Увеличение небаланса напряжений за допустимые для нормальной или аварийной работы пределы.

2..Ш. Повышение пульсаций постоянного напряжения за допустимые пределы.

2.1 к Отключение определенного числа каналов системы электроснабжения.

3. Виды отказов вторичной системы генерирования постоянного тока соответствуют видам, указанным в пп. 2Л|; 2.4|; 2.5; 2.10; 2.11.

4. Виды отказов системы распределения электроэнергии соответствуют видам, указанным в пп. 2.Р; 2.5; 2Л111.

5. Виды отказов элементов (функциональных блоков) системы генерирования приведены в табл. 1,

Таблица 1

Элементы системы

Вид отказа

Обозначение

генерирования

Привод пос

Снижение частоты за допусти

СЧ1

тоянной частоты

мые для нормальной работы

вращения

пределы, но не ниже допустимого i предела для длительной ненормальной работы

СЧ2

Снижение частоты за допусти

мые для длительной ненормальной работы пределы Повышение частоты за допустимые для нормальной работы пределы, ко не более допустимого предела для длительной ненормальной работы

ПЧ-1-

Продолжение табл,. 1

Элементы системы генерирования

Вид отказа

Обозначение

Повышение чаетоты за допустимые для длительной ненорма-

ПЧ2

льной работы пределы

Повышение модуляции частоты за допустимые пределы

мч

Повышение температуры за допустимые пределы

птп

Генератор пе-

Короткое замыкание в якоре

П!

решенного (пое-

генератора

тоянного) тока

Снижение напряжения на выходе генератора (в точке регулирования) за допустимые для длительной ненормальной работы пределы

Г2

Отказ подшипников

ГЗ

Обрыв обмотки переменного (постоянного) тока

Г4

Фидер генера

Обрыв фидера генератора

Ф'1

тора

Короткое замыкание фидера генератора

Ф2

Регулятор нап

Снижение напряжения в точке

РН1

ряжения

регулирования за допустимые пределы для длительной ненормальной работы

Повышение напряжения в точке регулирования за допустимые для длительной ненормальной работы пределы

РН2

Нарушение распределения реактивных мощностей - (для постоянного тока активных мощностей)

РНЗ

Повышение модуляции напряжения за допустимые пределы

РН4

Отказ ограничителя напряжения

РН5

Снижение напряжения в точке регулирования за допустимые для нормальной работы пределы, но не ниже допустимого предела для длительной ненормальной работы

РН6

Повышение напряжения в точке регулирования за допустимые для нормальной работы пределы, но не более допустимого предела для длительной ненормальной работы

РН7

Элементы системы генерирования

Вид отказа

Обозначение

Корректор час-

Повышение частоты за допус-

КР1

ТОТЫ

тимые для нормальной работы

пределы, но не более допустимо-

го для длительной ненормальной

работы предела

Повышение модуляции частоты

КР2

за допустимые пределы

Ложное отключение от парал-

КРЗ

лельной работы

Понижение частоты за допусти-

KJP4

мые для нормальной работы

пределы, но не ниже допустимого

предела для длительной ненор-

малъной работы

Нарушение распределения ак-

КР5

тивной мощности

Выпрямительное

Короткое замыкание обмоток

В1

устройство

трансформатора

Повышение пульсаций напря

В2

жения за допустимые пределы

Отказ вентилятора

вз

Трансформатор

Отказ защиты от короткого

TTI

тока

замыкания

Отказ трансформатора систе

ТТ2

мы регулирования активной мощ

ности

Отказ трансформатора защиты

ТТЗ

по полной мощности

Отказ трансформатора системы

ТТ4

регулирования реактивной мощно

сти

Аппаратура

Ложное отключение канала

ЗУ1

защиты и управ

Несрабатывание защиты от ко

ЗУ2

ления каналом ге

роткого замыкания

нерирования

Несрабатывание защиты от

ЗУЗ

повышения напряжения

Несрабатывание защиты от по

ЗУ4

нижения напряжения

Несрабатывание защиты от не-

ЗУЗ

симметрии напряжения

Несрабатывание защиты от по

ЗУб

вышения частоты, если частота

в системе находится в диапазоне

420—4$0 Гц или понижения час

тоты, если частота в системе

находится в диапазоне 380—320 Гц

Продолжение табл. 1

Элементы системы генерирования

Вид отказа

Обозначение

Несрабатывание защиты от понижения частоты до значения менее 320 Гц

ЗУ7

Несрабатывание защиты от повышения частоты до значения более 430 Гц

ЗУ&

Ложное отключение от повышенного или пониженного напряжения из-за несрабатывания

ЗУ;9

дискриминатора

зу m

Невключение контактора па-

раздельной работы

Потеря сигнала на включение контактора паралелльной работы

ЗУ11

Несрабатывание логики защиты от неравномерного распределения токов в каналах системы (А I)

ЗУ112

Отсутствие расшунтирования уравнительных цепей защиты по А/

ЗУШЗ

Отказ общей части всех видов

защиты канала генерирования

ЗУ14

Акку мул ятор н а я

Понижение напряжения за

А1

батарея

допустимые для аварийной работы пределы

Повышение температуры за

допустимые пределы

А2

Преобразователь

Понижение напряжения и (или) частоты за допустимые для аварийной работы пределы

ПРГ

Повышение температуры за допустимые пределы

ПР2

6. Виды отказов элементов системы распределения электроэнергии приведены в табл* 2.

Таблица 2

Элементы системы распределения

Внд отказа

Обозначение

Шины РУ

Короткое замыкание (КЗ) шины на корпус

НИ

Электрические провода

Короткое замыкание

m

Обрыв провода

ш

Элементы системы распределения

Вид отказа

Обозначение

Электрические соединители, болтовые соединения, пайки и другие элементы электрических соединений

Обрыв цепи

Б1

Аппараты защиты

Обрыв цепи

А31

Коммутационный - аппа

Обрыв обмотки контак

К1

рат-контактор (реле)

тора

К2

Замыкание нормально-разомкнутых контактов

Незамыкание нормальноразомкнутых контактов

КЗ

Аппарат переключения

Выдача ложного сигнала

АППШ

шин

на переключение шины

АПП2

Потеря управления исполнительными цепями

ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Справочное

ПРИМЕР РАСЧЕТА ПОКАЗАТЕЛЕЙ БЕЗОТКАЗНОСТИ

1. Описание функционирования системы электроснабжения

1.1. В качестве примера рассматривается типовая двухканальная система электроснабжения (черт, 1). Первичная система электроснабжения переменного тока состоит из двух каналов, которые могут работать раздельно или параллельно. Вторичная система электроснабжения постоянного тока также состоит из двух раздельно работающих каналов. Каждый канал системы электроснабжения переменного и постоянного тока состоит из системы генерирования и системы распределения электроэнергии соответственно переменного и постоянного тока.

1.2. В состав канала системы генерирования переменного тока (КП, КГ2) входят:

привод постоянной частоты вращения (ППЧВ); генератор переменного тока (ГТ); блок регулирования напряжения (БРН); блок защиты и управления (БЗУ); блок регулирования частоты (БРЧ) ; блок трансформаторов тока (БТТ).

Кроме того, в состав системы генерирования для удобства расчета включена коммутационная аппаратура, фильтры локализации радиопомех, ЦРУ, линии и аппаратура переключения ЦРУ.

В состав канала системы распределения электроэнергии переменного тока входят;

РУ, соединенные линиями е соответствующими ЦРУ, в данном примере в один канал входят РУ1, РУЗ и РУБ, а в другой— РУ2, РУ4, РУ6 (см. черт. 1);

трехфазные линии, соединяющие соответствующие РУ и ЦРУ;

аппаратура коммутации и защиты сети;

автоматы переключения шин (АПШ).

Следует учитывать, что основные линии расщепленные, каждая фаза со-держит три провода; резервные линии нераоцепленные.

В состав канала системы генерирования постоянного тока (ВУ1, ВУ2) входят;

выпрямительное устройство (ВУ), питающееся от ЦРУ {или РУ) соответствующего канала системы электроснабжения переменного тока;

аппаратура и линии переключения ЦРУ постоянного тока;

ЦРУ постоянного тока;

аппаратура защиты фидера ВУ и линий переключения.

В состав канала системы распределения электроэнергии постоянного тока входят:

РУ, соединенные линиями с соответствующими ЦРУ, в данном примере в один канал входят РУ7, РУ9, РУ ГО, а в другой — РУ8, РУ П, РУ 12 (см. черт. 1);

линии соединяющие РУ и ЦРУ соответствующего канала системы распределения электроэнергии;

аппаратура защиты и коммутации сети.

Каждый канал системы электроснабжения переменного тока может работать независимо от другого канала. При выходе из строя одного из каналов системы генерирования (генератора, привода, двигателя и т. д.) аппаратура защиты системы генерирования (БЗУ) выдает сигнал на отключение и подключение его к исправному каналу системы генерирования (исправному ЦРУ). В системе распределения электроэнергии переменного тока предусмотрено резервирование питания РУ® и РУ6. При отклонениях напряжения и частоты за допустимые ГОСТ 1970S—81’ пределы для нормального режима АПШ выдает сигнал на отключение РУ5 (РУ6) от соответствующего канала системы распределения электроэнергии и подключение его к РУб (РУБ) другого канала системы распределения электроэнергии.

В системе электроснабжения имеются также аварийные источники электроэнергии—-аккумуляторные [батареи (GB1, GB2) и статические преобразователи (Gl, G2J, работа которых необходима при отказе основных источников электроэнергии — генераторов переменного тока и (или) других элементов системы генерирования, приводящих к обесточиванию ЦРУ1: и ЦРУ2.

Для обеспечения электропитанием оборудования при подготовке полета или наземной отладке оборудования устанавливается вспомогательный источник электроэнергии (Свсу ), который может использоваться также при частичной работе, после его запуска от аккумуляторной батареи.

2. Разделение системы электроснабжения на отдельные функциональные части

Требуемое качество электроэнергии должно поддерживаться на выводах приемников по ГОСТ 119705—81, при этом соответствующее качество электроэнергии в точке регулирования (на ЦРУ) обеспечивается системой генерирования. Таким образом, система генерирования обеспечивает качество электроэнергии на ЦРУ, соответствующее требованиям ГОСТ 19705—81 для точки регулирования, а качество электроэнергии на выводах приемников обеспечивает система распределения электроэнергии при условии, что в точке регулирования качество электроэнергии соответствует требованиям ГОСТ 19705—81i.

В соответствии с п. 2.7.1 настоящего стандарта система электроснабжения должна быть разделена на систему генерирования и систему распределения электроэнергии. В данном примере имеются первичная и вторичная системы электроснабжения (соответственно переменного и постоянного тока), поэтому схема (см. черт. 1) разделена на четыре части: система генерирования переменного тока; система распределения электроэнергии переменного тока; система генерирования постоянного тока; система распределения электроэнергии постоянного тока.

3. Система генерирования переменного тока

ЗЛ Из схемы (см. черт. 1) видно, что система генерирования переменного тока имеет четыре входа и четыре выхода, причем входы, работающие в аварийном режиме, не зависят ох входов основных систем- генерирования, поэтому схема при питании от основных источников может рассматриваться отдельно от схемы системы генерирования, работающей в аварийном режиме. Часть схемы, включающая генератор, установленный на вспомогательной силовой установке (С?всу), розетку аэродромного питания (РАН), контактор К1, нормально-разомкнутые контакты контакторов К2 и КЗ, а также линии, соеди

няющие С?всу, РАП, К1\ К2 и КЗ, работает при отключенных каналах системы генерирования КГГ и КГ2. Это позволяет схему системы генерирования при нормальной работе представить как указано на черт. 2.

Для расчета показателей безотказности работы схемы (см. черт. 2) предварительно определяют вероятность безотказной работы одного раздельно работающего КГ1 (КГ2), до контактов контактора К4 (К5).

3.2. Принятые при расчете интенсивности отказов отдельных элементов (блоков) канала системы генерирования до включающего контактора приведены в табл. 1.

Таблица Г

Наименование элемента канала системы генерирования

Вид отказа

Условное

обозначение

Интенсивность отказа, 1 /ч

Снижение частоты ниже 380 Гц, но не ниже 320 Гц

СЧ1

0,300-ю-4

Привод постоянной частоты

Повышение частоты выше 420 Гц, но не более 480 Гц

пчт

ОЛбО-'Ю-4

вращения

Снижение частоты до значения менее 320 Гц

СЧ2

0,250-10-4

Повышение частоты до значения более 480 Гц

ПЧ2

0,200-10-4

Короткое замыкание в якоре генератора

Г1

0,0,20-10-4

Генератор

Снижение напряжения до значения менее ЮГ В

Г2

0,01 з-ш-4

Отказ подшпников

ГЗ

0,039-НЬ4

Обрыв обмотки переменного тока

Г4

0,013-Ю-4

Наименование элемента канала

Вид отказа

Условное

Интенсивность

системы генериро-

обозначение

отказа, 1/ч

вания

Фидер генера-

Обрыв фидера генератора

Ф1

о.ооз-ю-4

тора длиной 20 м

Короткое замыкание фидера генератора

Ф2

G.003-10-4

Снижение напряжения да значения менее »Г01{ В

1

РН1

0,854-ю-4

Повышение напряжения

Регулятор нап-

до значения более 133 В

РН2

0,370-10-4

ряжения

Повышение модуляции напряжения за допустимые пределы

РН4

0Д36-Ю-4

Отказ ограничителя напряжения

РН5

0,029-Ш-4

Повышение частоты

KPlf

1ДО-10-4

Корректор

Повышение модуляции

частоты

частоты за допустимые пределы

КР2

0,Ш7Ш-4

Понижение частоты

КР4

1,69(010-4

Трансформа

Отказ защиты от корот

0*43640-4

торы тока

кого замыкания

ТТ1

Л ожное отключение ка -

нала

ЗУ*

1,120-10-4

Несрабатывание защиты от короткого замыкания

ЗУ2

0,056il0-4

Несрабатывание защиты

ЗУЗ

от повышения напряжения

0,089-10-4

Несрабатывание защиты от понижения напряжения

ЗУ4

0,0811-Ю-4

Несрабатывание защиты

ЗУБ

Аппаратура защиты и управле

от несимметрии напряжения Несрабатывание защиты

o,i'Op-im-4

ния каналом сис

от повышения частоты,

темы генерирования

срабатывающей в диапазоне 4(20—480 Гц, тли понижения частоты, сраба

тывающей в диапазоне 380—32Q Гц

ЗУ6

0,'ЮМО-4

Несрабатывание защиты

от понижения частоты до значения менее 320 Гц

ЗУ7

0,129-ю-4

Несрабатывание защиты

от повышения частоты до значения более 480 Гц

ЗУ8

0.143-.10-4

Продолжение табл. 1

Наименование элемента канала

Вид отказа

Условное

j

Интенсивность

системы генериро-

обозначение

отказа, 1/ч

ванне

Отказ общей части всех видов защиты канала системы генерирования

ЗУ14

о, 140-па-4

Обрыв одного из двух проводов питания контак

Электрический

тора (включение генерато-

-провод межблоч

ра)

П2гр

одо-ю-4

ных соединений

Короткое замыкание од

канала системы

ного из двух проводов пи

генерирования

тания контактора (включение генератора)

Шгр

одою-4

3.3. Для составления таблицы несовместных состояний канала системы генерирования необходимо группировать отдельные виды отказов элементов, приводящих к одинаковым состояниям канала системы генерирования, неза* висимо от порядка их возникновения.

В табл. 2 приняты следующие обозначения: хх —■ отказ подшипников

>,1ГЗ = 0,039 -10 4,11 /ч;

х2 — появление недопустимой модуляции напряжения

Ха=гХр 1^3* 10 , 1/ч;

х3 — повышение напряжения

Х3РН2=О,37*10~4, 1/ч; х4 — короткое замыкание якоря генератора

Х4= ХГ1=0,02-10~4, 1/ч ; х$ — снижение напряжения

ХвГ2Рн1-1-Хп2гр-|-Хп1гр~ 0,871*10 К 1/ч ; х6>—.обрыв обмотки переменного тока генератора

ХбГ4- 0,013- 1(Г\ 1/ч ; х7 — понижение частоты

Х^ — ^KP4"-l“^’C4i== ^ 199* 10 , 1/ч ,

*8 —повышение частоты

*8^кргНпч1= 1.84-1СГ4, 1/ч ;

*9—снижение частоты до значения менее 320 Гц

АСЧ2= 0,25* 10~4, 1/ч ;

*ю— повышение частоты до значения более 480 Гц

Х10ПЧ2=.0,20-Ю-4, 1/ч ;

*п — отказ защиты от короткого замыкания

^11“^ЗУ2~Ь^ТТ1:=г 0,492*10 4j 1/4 ; х12 — несрабатывание защиты от повышения напряжения

^а=хЗУз5*0*9,Ю"4» V* I

*is —несрабатывание защиты от понижения напряжения

ХхзЗУ4=0,08Ы0“4, 1/ч ;

*и— несрабатывание защиты от несимметрии напряжения

^14= ^ЗУ5“ * -ИГ4. V4 >

*is —-несрабатывание защиты от повышения частоты, срабатывающей в диапазоне 420—4810; Гц, или понижения частоты, срабатывающей в диапазоне 380—320 Гц

<М0Ы0 I/4 J

*ie—несрабатывание защиты от понижения частоты до значения менее 320 Гц

^1бе=^зу7= 0>129* 10 4, 1/ч ;

*17 —несрабатывание защиты от повышения частоты до значения более 480 Гц

Х17=Хзу8=0,143* 10 4, 1 /ч ;

*18 отказ ограничения напряжения

*18^РН5=0>029*104> !/ч ;

*19 —отказ общей части всех видов защиты канала генерирования

^19=^зу14= 0,14-10 4, 1/ч ;

03 —< канал генерирования неисправен и есть сигнал на отключение ка* нала;

1 — работоспоссЖЗное состояние канала (качество электроэнергии соответствует требованиям ГОСТ 10705—$1 для нормальной или частичной работы) ;

ПТ — повышение температуры за допустимые пределы;

М — недопустимая модуляция (автоколебания);

ПН — повышение напряжения;

СН — понижение (снижение) напряжения;

ПЧ — повышение частоты;

СЧ — понижение (снижение) частоты;

НН — недопустимый небаланс напряжений.

В табл. 2 не включены отказы, связанные с 'ложным отключением канала (ЗУ1), так как этот вид отказа удобнее сгруппировать с отказами кон** такторов K1 (К2) — незамыканием нормально разомкнутых контактов и. об* рывом обмотки.

Вероятности возникновения возможных видов отказов канала (см. табл. 2) вычисляют по формулам:

■ХвХ14—(X7-f Х915*

Xi0X17

~2~ ’

18

где Aj=s £ а(;

i=ll

0*«= 16,67-10-4;

19 t2 л

^ ,117* 10 ;

1=п I

<?м = v+o* * к) °’489-104;

t=l I

0пн=хз(х12+м4'= 0.38Ы0-8;

Осн= xs(xi3 + xie) 2 —0,865-10 ;

Q^qr^fXgfXjg-J-X^)-!- Хю(^1? ~h ^19)]™2~“2,25* 10 8;

<?c4“[^7^i5+^i9)+^G(^ie+X19)]-y-=2,47* 10 8 ;

<?нн=хв(х»+Х1») 4= 001410-8 -

Относительную погрешность расчета вероятности того, что канал системы генерирования выйдет из строя и будет сигнал на его отключение (отказ «03»), обусловленная ограничением расчета отказами второго порядка вычисляют по формуле (101) настоящего стандарта:

га

+

см

. ^0+* (Г(Н"~1)1Фоз

А_1

Фоз J

1,4- 10

-3

19

где

А0= 2 Хг- = 7,06-10 4 , 1/ч;

t= 1

Таблица 2

Отказы элементов»

Состояние

канала системы генерирования при отказах его элементов

фи которых система генерирования остаток работоспособной

*1

**

*8

*4

*5

*•

*7

*3

*10

*11

*1*

*14

*1*

*1»

*1*

*18

*19

*0

ПТ

м

03

03

03

03

03.

03

03

03

1

1

1

1

1

1

1

1

1

пт

м

03

пт

03

03

03

03

03

03

1

1

I

1

1

1

1

1

*12

пт

м

пн

03

03

03

03

03

03

03

1

1

1

1

1

1

1

1

*п

пт

м

03

03

сн

03

03

03

03

03

1

1

1

1

1

I

1

1

*14

пт

м

03

03

03

нн

03

03

03

03

1

1

1

1

1

1

1

1

*15

пт

м

03

03

03

03

сч

пч

03

03

1

1

1

1

1

1

1

1 .

*16

пт

м

03

03

03

_03_

03

03

сч

03

1

1

1

1

1

1

1

1

*17

пт

м

03

03

03

03

03

03

03

пч

1

1

1

1

1

1

1

1

*18

пт

м

03

03

03

03.

03

03

03

03

1

1

1

1

1

1

1

1

*19

пт

м

пн

пт

сн

нн

сч

пч

сч

пч

1

1

1

1

1

1

1

1

Стр. 24 ГОСТ 24898—81

г0наибольшее принятое число отказов элементов, приводящих к отказу канала системы генерирования;

f — время, в течение которого определяется показатель безотказности.

В данном примере г0=2, ч;

<Зоз — вероятность отказа канала системы генерирования и наличия сигнала на его отключение, в данном примере Qos—16,67^10“4-Относительную погрешность расчета вероятностей видов отказов канала системы генерирования, обусловленную ограничением расчета отказами второго порядка, будем определять по формуле (II) настоящего стандарта-

Повышение температуры возможно при отказе подшипников генератора (Xj) или при коротком замыкании внутри генератора ( Х4), (см. табл. 2), поэтому:

в.о=?11+ х4 = 0,059-10-4 1/ч;

<?в.о=<?я7-=0>117-10-4;

4\2

8гОЧ<0,059-1(Г4 з[ ^+(7.0б -3-10 н)

L 3 31-0,117-10 4

8Г0< 1,2 -10—5.

= 1,2 Ю"5 ;

Аналогичным способом оценивают относительные погрешности расчета недопустимых модуляций напряжения, повышения напряжения и т. д.

Для повышения частоты:

»в.о=*в + Х10 = 2,04-10-4 1/ч;

Рв.о=<?пч=2.25-10-8;

8,-0< 2,04■ 10 4 -3 \ — + <706 l0-Ij.3)2 1=2,08-10~2 ;

L 3 31- 2,25-10~8 J

Ьга< 2,08-Ю-2.

Для недопустимого небаланса напряжений:

^в.о=^0,013.1(Г41/ч;

5гоЧ<0,013-10“4 *3

0//д=0,014-1о

2 /-7 Л* 1П-4

3

W ’ ЧУ J

8,0< 2,05-1(Г2

-8 .

+ (7,06-10~4-3) I

31 -0,014-10“8 J

=2,05-10

-2

Полученная относительная погрешность вполне приемлема, поэтому отказы более высокого порядка (отказы 3-х, 4-х и т, д* элементов) можно не учитывать.

Значения вероятностей возникновения отказов канала системы генерирования приведены в табл. 3.

3.4. Для составления таблицы несовместных состояний ЦРУ, при условии безотказной работы двигателей, виды отказов каждого канала системы генерирования, приведенных в табл. 3, необходимо дополнить отказами контакторов К1 и К2 резервирующих линий и шин ЦРУ!1 и ЦРУ2, табл. 4.

Таблица 3

Вид отказа

Вероятность отказа, 1 /ч

03

16,670- Ю-4

ПТ

0Д17-10-4

м

0,489-10~4

пн

0,381-Ю-8

сн

0,865-М-8

ПЧ

2,290-Ю-8

СЧ

2,470-Ю-8

НН

0,014-10-*

Таблица 4

Наименование элемента канала системы генерирования

Вид отказа

Условное

обозначение

Интенсивность отказа 1. 1/ч

Обрыв обмотки контакто

кь

ра

(К12)

0,08-10—8

Контактор K1 (К2)

Замыкание нормально

К2,

разомкнутых контактов

(К22)

0,40-Ю-«

Незамыкание нормально-

КЗ,

разомкнутых контактов

(К32)

0,5:0-10‘-3

Аппаратура защиты и

Ложное отключение ка

управления

нала

ЗУ1

1 Дй-Щ—4

Резервирующая линия

Обрыв провода

П2,

ЦРУ 11 (ЦРУ2)

(П22)

0,ЗЫ!0-4

Шины ЦРУ1 (ЦРУ2)

Короткое замыкание ши

Ш'1,

ны на корпус

(Ш12)

0,01-НО-'7

Если требуется рассчитать вероятность возникновения каждого из видов отказов длительной ненормальной работы М, ПН, ПЧ, СЧ, НН, то в таблицу следует включать все виды отказов канала системы генерирования (см, табл. 3),

Расчет вероятностей состояний ЦРУ1! и ЦРУ2 выполнен аналогично расчету (см. табл. 2). В табл. 5 каждая клетка состояния ДРУ1 и ЦРУ2 разделена горизонтальной линией, верхняя клетка соответствует состоянию ЦРУ1, а нижняя ЦРУ2.

В табл. 5, б и 9 приняты следующие обозначения:

0 — напряжение на ЦРУ (РУ) пониженное, соответствующий канал системы генерирования отключен;

1 — работоспособное состояние ЦРУ (РУ);

К— короткое замыкание на ЦРУ;

■01—напряжение на ЦРУ пониженное, соответствующий канал системы генерирования не отключен;

02 —< напряжение на ЦРУ ненормальное (любое кроме пониженного), канал системы генерирования не отключен.

Таблица 5

Отказы элементов, при которых ЦРУ остаются работоспособными

Состояния ЦРУ1 и ЦРУ2 при нормальной работе двигателей элементов системы генерирования

и отказах

*2

*4

*5

*•

*7

*9

*10

*11

*12

*13

*14

*0

1

1

1

1

1

1

1

1

к

1

01

1

02

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

к

1

01

1

02

—.

0

1

0

1

0

1

к

0

0

0

0

1

0

1

1

1

1

к

01

■—

02

*2

0

—.

0

1

1

1

1

к

1

01

-—

02

0

0

1

1

1

0

0

к

0

. —■

0

*3

0

0

1

0

1

к

0

0

0

0

0

1

1

1

1

к

01

02

*4

01

1

1

1

1

1

пт

1

01

1

02

1

1

1

1

1

1

1

1

к

1

01

1

02

0

0

1

1

1

к

1

01

02

-—:

0

0

1

1

0

0

к

0

0

1

1

1

1

1

1

к

1

01

1

02

1

*6

1

01

1

1

i

1

1

пт

1

01

1

02

* 7

0

1

0

1

1

1

1

к

1

01

1

02

1

1

1

1__

1

1

1

1

1

к

1

01

1

02

1

1

\

1

1

1

1

к

1

01

1

02

1

*8

1

0

1

1

0

1

1

1

к

1

01

1

02

—.

1

0

1

—.

0

1

1

1

к

1

03

1

02

*10

0

1

0

1

1

1

1

к

01

1

02

1

1

:

■—■

*;!

■—■

0

1

т~

0

~г~

1

1

1 ;

;

к

~оГ

02

*12

0

0

1

1

1

1

1

к

1

01

02

—„

■—

*13

: -

’—

0

1

1

1

1

1

1

к

01

02

*14

0

0

1

1

1

1

1

к

1

01

02

Отказы элементов системы в табл. 6 обозначены:

*i(x2)—отказ первого (второго) канала системы генерирования и есть сигнал на его отключение

1 = Ха= 5,56-10-4, 1/ч);

*з(х5)—ложное отключение первого (второго) канала системы генери* рования

(Xs=X5=1,12-10-\ 1/ч);

*4(х6)—замыкание нормально-разомкнутых контактов контактора К4 (КЗ)

4в=0,4-10-6, 1/ч);

xj{xs) обрыв резервирующей линии ЦРУ1 (ЦРУ2)

?8=0,12-10 6, 1/ч);

*9(*ю) —снижение напряжения на ЦРУ1 (ЦРУ2) до нуля

9=О,00ЫО-6, 1/4);

*п (*12) — пониженное напряжение первого (второго) канала системы гене* рирования и нет сигнала на его отключение

(^■11—^12=0,288-10 8, 1/ч);

*13 (*и)—напряжение первого (второго) канала ненормальное (любое кроме пониженного) и нет сигнала на его отключение

1314=0,163-1(Г4( 1/ч).

Отказы контакторов К4 и КЗ, приводящие к незамыканию нормально-разомкнутых контактов., объединены с ложным отключением (канала системы генерирования ЗУ!1,

3—X5=XK3-fАК1+^зУ1“ 1 > 12 ■ 10 1/ч).

Определение эквивалентной интенсивности отказа резервной линии по п. 1.4.2.

Отказы отдельных каналов системы генерирования до контакторов К4 и К5 объединены следующим образом:

Хп12сн=0,288-10-8, 1/ч,

^■13 = ^14 = ^М+^ПН + ^ПЧ"1"^СЧ + ^НН==®> 10 4, 1/ч.

3.5. При отказе одного из двигателей соответствующий канал системы генерирования отключается, схема генерирования приведена на черт. 3

Как видно из схемы, состояние контактора К4 будет постоянное: нормально-замкнутые контакты его будут замкнуты, замыкание ном а льно-разомкнутых контактов невозможно.

Резервирующая линия ЦРУ2 не влияет на состояние ЦРУ4 и ЦРУ2, поэтому при составлении табл. 6 принято во внимание восемь видов отказов (см. черт. 3):

Xi — Отключение канала

А^б.бв-КГ4, 1/ч;

x<i — понижение напряжения, канал не отключен

Аа=0,288-10-8, 1 /ч;

Отказы элементов, при которых ЦРУ остаются работоспособными

Состояния ЦРУ1 и ЦРУ2 при отказе одного двигателя и отказах элементов системы генерирования

Xl

хг

Xi

ДГ*

*7

дга

Хо

0

0

0

0

1

0

к

0

0

01

02

0

1

1

1

к

х$

0

0

0

0

к

0

01

01

02

1

1

к

Xq

■—

0

0\

02

0

- 1

1

к

х7

0

01

02

0

1

1

к

А'з — повышение напряжения, частоты, канал не отключен

Х3=0,518- 1СГ"8, I/ч;

Ха незамыкание контактов К5 с учетом ложной работы аппаратуры защиты канала системы генерирования

Х4=1,13-10~4, 1/ч;

хъ—замыкание нормально-разомкнутых контактов контактора

А5=0,4-10-6, 1/ч;

х§— обрыв резервирующей линии ЦРУ1

А.в=ЗЫ<Г6, 1/ч ;

х7 — короткое замыкание на шинах ЦРЖ

А,= 0,1-10~8, 1/ч;

х8 —короткое замыкание на шинах ЦРУ2

As=0,l-10-8, 1/ч.

Результаты распета условных вероятностей сочетаний состояний) ЦРУ1 и ЦРУ2, приведенных в табл. 5‘ и 6, сведены в табл. 7, при этом все отказы, при которых на ЦРУ1 и ЦРУ2 напряжение соответствует длительной ненормальной работе и хотя бы один канал системы генерирования не отключен, объединены.

Если требуется определить вероятность безотказной работы системы генерирования с учетом отказов двигателя, то для заданной вероятности отказа двигателя <2Д ее определяют по формуле

Per р2Д*Рсг/2д"^*2Рхд -Ясг/и+^од- Рсг/од>

где

Р%д—(1“V2a)2—вероятность безотказной работы двух двигателей; р1д“Рд*0д —(1—Q$)Qa—вероятность того, что отказал только один двигатель

(из двух);

Рсг/1д — вероятность безотказной работы системы генерирования при отказе одного двигателя;

Рсг/— вероятность безотказной работы системы генерирования при отказе двух двигателей;

А>д—вероятность отказа двух двигателей;

Рсг/2д — условная вероятность безотказной работы системы.

генерирования при исправных двух двигателях и т. д.

Аналогично может быть определена вероятность отказа системы генерирования.

Вероятность отказа одного канала системы генерирования из двух составляет !—6 (прн исправных двигателях). Если при этом возникает необходимость отключать часть приемников электроэнергии, то вероятность 1,9-10-* будет вероятностью частичной работы системы электроснабжения. Полученная вероятность, равная ВДМО—10 длительной ненормальной работы, когда каналы системы генерирования не отключаются, являются одним из слагаемых вероятности длительной ненормальной работы системы электроснабжения.

4. Система распределения электроэнергии переменного тока

4.1. Система распределения электроэнергии переменного тока (черт. 4) включает в себя РУ1, РУ 2, РУЗ, РУ4, РУБ и РУ б, причем РУБ и РУ6 резервированы и могут обеспечиваться электроэнергией от обоих независимых каналов системы электроснабжения. Если напряжение на шинах РУ5 снизится за допустимые ГОСТ 19705—81 пределы, то АПШ выдает сигнал на контактор Кб, который переключает шины РУБ на питание от второй системы переменного тока через РУб. При выходе параметров качества элетроэнергяи на РУБ и РУ6 за допустимые ГОСТ 19705—81 пределы, включаются контакторы КЗ и К9 и аварийные секции шин РУБ и РУ6 обеспечиваются электроэнергией от преобразователей с выходным напряжением 1115/200 В, частотой 400 Гц, при этом контакторы КЗ и К9 отключают аварийные секции шин РУБ и РУ6 от остальной системы распределения электроэнергии. Виды отказов элементов, системы распределения электроэнергии приведены в табл. 8.

Таблица ?

Состояние

Условная вероятность сочетаний состояний ЦРУ

Состояние системы генерирования

ЦРУ1

ЦРУ2

Двигатели

исправны

Отказал только 1-й двигатель

Отказал только 2-й двигатель

Отказали оба двигателя

Нормальная работа

Нормальная работа

0,999994

0,9978

<Q,9978

0

Нормальная

работа

Нормальная работа

Длительная ненормальная работа

одего-6

0

О.ЭЗ-Ю-4

0

Частичная

работа

Длительная ненормальная работа

Нормальная работа

0,95П0“6

0,93- lOi-4

0

0

Частичная

работа

Длительная ненормальная работа

Длительная ненормальная работа

4,10-10-6

2,04-10-3

с-*:

О

4

о

сч

1

Длительная ненормальная работа каналов генерирования, установленных на маршевых двигателях

Каналы генерирования отключены

Длительная ненормальная работа

Длительная ненормальная работа

2,20-10 13

4*2,30-10-8

12,30-10 8

0

Длительная ненормальная работа системы генерирования

Канал (каналы) генерирования не отключены

ГОСТ 24898—81 Стр. 31

(Вход ^

( Вход

(Вход

Вход

РУ1

руг

РУЗ I <!

> с

г Ч

и

m

2ZZI

L_J

и

Вход / Черт. 4

Вход

Таблица 8;

Наименование элемента

Вид отказа

Условное обозначение вида отказа

Интенсивность

отказов,

X, 1/4

Электрический провод длиной I м

Обрыв провода

П2

о,омом

Короткое замыкание

П1,

О.ОМО-6

Предохранитель

Обрыв цепи

А31пр

0,10-lQ™4

Трехфазный автомат защиты

АЗ!'

0,1540-4

Болтовое соединение

Б1

Q.08-10'-6

Контактор

Обрыв обмотки

К1

0,08-10-е

Замыкание нормальноразомкнутых контактов

К2

0,40-т-6

Незамыкание нормальноразомкнутых контактов

КЗ

0,50!* ю-6

Автомат переключения шин

Выдача ложного сигнала на переключение шины

АПШ1

0,50*ю-4

Потеря управления исполнительными цепями

АПШ2

0,40-Ш~4

Шины РУ

Короткое замыкание на корпус

пп

,

0,011-т-7

4.2* Линии питания одной фазы конкретного РУ, например, РУ1, РУ2, ;РУЗ и РУ4 приведены на черт. 5. Все возможные отказы элементов линии -приводят к обрыву цепи (провода), включая короткое замыкание на корпус, 'гак как при коротком замыкании срабатывают предохранители.

ЦРУ1

Черт. 5

Последовательно с каждым проводом включены два предохранителя, укрепленные четырьмя болтами. Интенсивность отказов последовательно соединенных проводов, предохранителей (или автомата защиты), болтовых соединений вычисляют по формулам:

Х1П = (ЯтП1)2-|-2ХАз1пр+4ХБ1 —■ если провод защи

щен предохранителями с двух сторон или Я1п=(ХП2-(-ХП])/— автомат защиты

при этом учитывается при определении интенсивности отказа линии (см. ниже).

Для РУ1 (РУ2), при длине линии /~10 м, провод защищен с двух сторон предохранителями

ХШ1=[(0,0-1+0,01)-10+10-2+0,08-4].10~6 1/ч= 20,54- 1<Г6 , 1/ч .

Для РУЗ (РУ4), при длине Ы25 м, провод защищен с двух сторон

Л.ШзЧ(0.01+0,01).2.5Н0-2+0,08-4]-10“6 1/ч = 20,82-КГ6 , 1/ч .

Линии, соединяющие ЦРУ1; с РУР и РУЗ, а также ЦРУ2 с РУ2 и РУ4, расщепленные, в каждой фазе линии проложено по три провода, при этом отказ линии наступает при отказе любых двух проводов фазы линии. В соответствии с п. 2.1.3 настоящего стандарта интенсивность отказа любой фазы основной линии будет равна:

для РУ1(РУ2) Х1ф1=с^ -^-(20,54-Ю-6 )s-3=3,78-10-9 , 1/ч ;

31

для+УЗ (РУ4) \ф3=с1 -Xiro./=-2j-(20,82-10-6 2-3= 3,92-10~9 , 1/ч .

Нерасгцепленная резервирующая линия РУ5 (РУ6), защищенная трехфазным автоматом защиты с одной стороны, при длине линии 6 ,м, будет иметь интенсивность отказов, равную

^„pe3H(o>oi+o>oi)-io~6:i-6=o,i2-io_G, i/ч

(без учета аппаратуры защиты)

4*3. Отказ трехфазной линии происходит при отказе льсьбой из трех однофазных линий, поэтому для основных линий интенсивность отказа будет равна::

ХЛ1=ЗХЛф1 =3,78-КГ9 -3= 11,3-Ю-9 , 1/ч ;

Алз=3?.Лфз =3,92-10~9 -3= 11,8-10~9 , 1/ч ; для резервных линий

*ЛЗр = 3-*1Фрез+*А31+2*Б1= 15,52 • КГ6 , 1Щ .

4.4. Вероятности безотказной работы РУ1, РУ2, РУЗ и РУ4 для различных состояний ЦРУ1 и ЦРУ2 могут быть определены непосредственно по интенсивностям отказов линий и возникновению коротких замыканий на этих РУ.

При исправном состоянии ЦРУ1:

Л1ТТ1И

Рх=е =1-3(1,13-1(Г8 +0,1 -10-8 )=0,999999963;

+h yt

Р3=е =1—3(1,18-10~8 + 0, М0~8 )=0,999999961,

где Рх и — вероятности безотказной работы соответственно РУ1; и РУЗ.

Для РУ2 и РУ4 величины будут такие же:

Р^Рх и /WV

4.5. Распределительные устройства РУБ и РУ6 имеют между собой связи через резервирующие линии и контакторы Кб и К7, управляемые автоматами переключения шин АПШф и АПШ2.

При составлении табл. 9 несовместных состояний РУ5 и РУ6 приняты следующие обозначения:

Х[ — короткое замыкание на

РУ5 (Х^О.ООЫО-6, 1/ч);

х% — короткое замыкание на

РУб (Х2=0,00Ы(Г6, 1/ч);

Хг —- отказ линии РУБ, включая Отказ контактора Кб (незамыкание, обрыв об-моти) (Х3— 1,3-1(Г~6, 1 /ч);

Xi—отказ линии РУ6, включая отказ контактора К7 (не-замыкание, обрыв обмот- й

ки) (Ч 1,3-101/ч);

х$ — отказ резервирующей линии РУ5 с учетом замыкания нормально-разомк- _6

нутых контактов Кб (Л-ь= 15,52*10 , 1/ч);

xq — отказ резервирующей линии РУ6 с учетом замыкания нормально-разомк- __г

нутых контактов К7 (>.6=15,52*10 , 1/ч);

xi'— ложное срабатывание .

АПИН (Х7=50-10-6, 1/ч);

потеря сигнала АПШ1 на __

переключение шин (Х8— 40-10 , 1/ч);

х$ ~ ложное срабатывание

АПШ2 <Хв= 50-10—6, 1/ч);

я10“ потеря сигнала АПШ2 на

переключение шин (Х10=40-10 , 1/ч) *

Таблица $

Отказы

элементов,

ПОИ КЛТПОЫХ

Состояния РУБ и РУ8 при нормальной работе ЦРУ1 и отказах элементов системы распределения

ЦРУ2 и

РУ5 (РУ6) остается рабО' тоспосооным

Ч

А*

*4

ЛГ»

Xj

■ *8

х9

4 b

х0

0

I

1

1

1

1

1

1

1

1

1

0

1

1

1

1

1

1

1

1

—-

■—■

-—

0

1

0

1

1

1

1

0

1

*2

0

0

1

1

1

0

1

1

1

**»-■>*

—.

хъ

0

0

0

0

1

—-

0

1

1

0

0

1

1

—-

0

I

U

0

1

0

1

1

0

1

0

0

0

1

0

0

1

*5

0

1

0

1

1

0

1

1

1

1

0

1

1

-—

1

1

1

1

1

*6

0

1

1

1

1

1

1

1

1

1

0

1

0

1

,—.

1

1

0

1

Х1

0

0

1

0

0

I

i

1

1

0

1

0

1

1

I

1

0

1

0

1

1

1

■—

)

1

1

0

1

1

1

1

-,

1

1

Ч

0

1

0

1

1

1

1

1

--

__

0

0

0

1

1

0

1

1

1-11

rtlrr-

Чь

0

1

1

1

1

1

1

1

1

0

1

0

1

1

1

1

Расчет (см. табл. 9) показывает, что при условии нормальной работы РУ1 и РУ2 условные вероятности состояний РУ5 и РУб будут равны: нормальная работа обоих РУ (РУБ и РУб) — 0,9999994

нормальная работа только РУБ —0,3-Ш~б

нормальная работа только РУб — 0,3-10-6

длительная ненормальная работа обоих РУ (РУБ и РУб) —2,63*10—10.

При отказе одного из РУ, например РУ1, автомат АП1Щ переключает РУ5 на электропитание от РУб, система распределения переменного тока при этом будет иметь вид, приведенный на черт. 6.

Система распределения электроэнергии будет иметь один вход со стороны ЦРУ2* поэтому отказы хз, х$} Хг, хз и Хю (см, табл. 9) не будут влиять на состояния РУБ и РУб.

Порядок возникновения оставшихся видов отказов не влияет на состояния РУБ и РУб, поэтому расчет системы распределения электроэнергии (см. черт. 6) может быть выполнен методом логических схем.

Условная вероятность отказа РУб будет равна:

(?,=(Х,+Х1+Х,) ./=(0.001 + 1,30+50)-10-6-3 = 1,54- Ю-4.

Условная вероятность отказа РУ5 будет равна:

Х4)-1,58* 10 \

Условная вероятность отказа одновременно РУЗ и РУ4 при питании от ЦРУ2 (исправен вход 2 (см, черт. 6):

<?5,б==С>б-1,54.10-4.

При отказе ЦРУ2 и исправном ЦРУ1 величины вероятностей отказов не изменяются, при этом значения вероятностей состояний РУЗ и РУ4 поменяются местами.

4.6. Состояния РУ1, РУ2, РУЗ и РУ4 для заданного состояния ЦРУ! и ЦРУ2 следует считать независимыми одно от другого, а также от состояний РУБ и РУб.

При исправном ЦРУ1 (ЦРУ2) условная вероятность отказа РУ1, РУЗ (РУ2, РУ4) равна соответственно 3,61 Л0~8 и 3,63-10~8 независимо от состоя

ния ЦРУ2 (ЦРУ1). Отказ ЦРУ! (ЦРУ2) приводит к отказу РУГ и РУЗ (РУ2 и РУ4) (см. табл. Ш).

Таблица №

Состояние ЦРУ

Сочетание состояний

Условная вероят-ность сочетаний состояний РУ1 и РУ2

РУ1

РУ2

Нормальная работа ЦРУ1; и ЦРУ2

Нормальная работа

Нормальная работа

0,9999999278

Нормальная работа

Длительная ненормальная работа

Длительная ненормальная работа

Нормальная работа

3J0HO-8

Длительная ненормальная работа

Длительная ненормальная работа

'13,®'10-

Нормальная работа только ЦРУ1

Нормальная работа

Нормальная работа

0

Нормальная работа

Длительная ненормальная работа

0,9999999639

Длительная ненормальная работа

Нормальная работа

0

Длительная ненормальная работа

Длительная ненормальная работа

3.6Ы0-8

Нормальная работа только ЦРУ2

Нормальная работа

Нормальная работа

0

Нормальная работа

Ненормальная работа

0

Длительная ненормальная работа

Нормальная работа

0,9999999639

Длительная ненормальная работа

Длительная ненормальная работа

3,6Ы0-8

Длительная ненормальная работа ЦРУ1 и ЦРУ2

Длительная ненормальная работа

Длительная ненормальная работа

1

Для распределительных устройств РУЗ и РУ4 может быть составлена таблица, аналогичная табл. Ш, при этом вместо РУ1 следует записать РУЗ, а вместо РУ2—РУ4. Вероятности, также будут близкие соответствующим вероятностям табл. 10, при этом вместо 0,9999999278; 3,61*10“8 и 13,03-1<0“

должны быть внесены соответственно 0,9999909274; 3,63-10~8 и 13,18*40-16.

В табл. 1,1 приведены условные вероятности сочетания состояний распределительных устройств РУ5 и РУ6 для различных состояний РУ Г и РУ2.

Таблица Ш

Состояние РУ1 и РУ2

Сочетание состояний

Условная! вероятность сочетания состояний РУ

РУ5

РУ6

РУГ нормальная работа

РУ2 нормальная работа

Нормальная работа

Нормальная работа

9999994

Нормальная работа

Длительная ненормальная работа

одно-*

Длительная ненормальная работа

Нормальная работа

0,3-110-*

Длительная ненормальная работа

Длительная ненормальная работа

2,63-!10-10

РУ1 нормальная ^работа

РУ2 длительная ненормальная работа

Нормальная работа

Нормальная работа

0,9998142

Нормальная работа

Длительная ненормальная работа

4<10-*

Длительная ненормальная работа

Нормальная работа

а

Длительная ненормальная работа

Длительная ненормальная работа

1J94-10-* .

РУГ длительная 'ненормальная работа РУ2 нормальная [работа

Нормальная работа

Нормальная работа

0,999842

Нормальная работа

Длительная ненормальная работа

0

Длительная ненормальная работа

Нормальная работа

4-10-6

Длительная ненормальная работа

Длительная ненормальная работа

1,04-Ш-4

РУ It, РУ2 длительная ненормальная работа

Длительная ненормальная работа

Длительная ненормальная работа

1

С помощью табл. 7, ,10, Ш и элементарных формул теории вероятностей можно определить вероятности нормальной, частичной, аварийной и длительной ненормальной работы любого заданного сочетания РУ для заданных состояний входов (двигателей).

Для расчета вероятностей состояний РУБ' и РУ6 рассчитывают вероятности состояний РУ1 и РУ2 при исправных двигателях по формуле

^1,2“^ЦРУ1,2’Л,2/ЦРУ1,2+^ЦРУГ^и/ЦРУ1+^ЦРУ2‘^и/ЦРУ2-где Р2 — вероятность нормальной работы РУ1/ и РУ2;

Р 1,2/цру|,2—условная вероятность нормальной работы РУ1 и РУ2 при нормальной работе ЦРУ1 и ЦРУ2;

Р 1.2/ЦРУ1 — условная вероятность нормальной работы РУ1' и РУ2 при нормальной работе только ЦРУЬ (и отказе ЦРУЙ);

Р 3.2/ЦРУ2 —условная вероятность нормальной работы РУ1 и РУ2 при нормальной работе только ЦРУ2 (и отказе ЦРУ1);

Р ЦРУ 1,2 —условная вероятность нормальной работы ЦРУ1 и ЦРУ2 при

нормальной работе двигателей;

Р цру1 —условная вероятность нормальной работы только ЦРУ1' и (отказ ЦРУ2) при нормальной работе двигателей;

Р цру2 — условная вероятность нормальной работы только ЦРУ2 (и отказ ЦРУ1) при нормальной работе двигателей.

Подставляя из табл, 7 и 10 значения вероятностей получим:

P12=(l-6-10“6)(l— 7,22-10-®) + 0,95- 1(Г6-0+ 0,95.10“6-О=1 — 6-10-6

—7,22-10“8+6 - 7,22-10-14;

Р, 2=1 ~б, 0722 ■ 10~6=0,9999939278.

Вероятность нормальной работы только РУ1 (Pi) (и длительная ненормальная работа РУ2);

^1==^ЦРУ1,2‘^1/ЦРУ1,2+^ЦРУГЛ/ЦРУ1+*>ЦРУ2 ’Л/цруг^

=(1— 6-10—6)-3,61 ■ 10~8+0,95- 1(ГЙ(1— 3,61 • 10 8)=3,6S -10 ~8--6-3,61 • 10 14+0,95-10 6— 0,95 - 3.6Ы0-14,

Р1=0,9861 • 10-®; Ра1= 0,9861-10-6.

При отказе одного из РУ будет иметь место частичная работа этих РУ, так как часть приемников электроэнергии будет отключена, вероятность такого события равна сумме:

Рг+Ръ= 1,9722-10-6.

Вероятность длительной ненормальной работы РУ1 и РУ2

0РУ1.2 ”^ЦРУ1,2’0РУ1,2/ЦРУ1,2'ЬРЦРУГ0РУ1,2/ЦРУ1 +^ЦРУ2 *$РУ1,2/ЦРУ2 +"

Н"^ЦРУ1,2*^РУ1,2/ЦРУ00 *

где Q ру1,2/цру 1,2 —вероятность длительной ненормальной работы РУЬ

и РУ2 при нормальной работе ЦРУ1) и ЦРУ2;

Q цру 1,2 — вероятность длительной ненормальной работы ЦРУ1 и ЦРУ2;

Q ру1,2/цруоо —вероятность длительной ненормальной работы РУ1

и РУ2 при длительной ненормальной работе ЦРУ1 и ЦРУ2.

Подставляя значения вероятностей, получим:

<?РУ1,2 = (1-6- 10—6>-13,03 • 10~16+0,95-10-6-3,61 • 10“8-f0,95- 10_6-0-f

-f-4,1 • 10_6-1;

<?РУ1,2 = 4,1.!(Г6

Аналогично рассчитываются нормальная, частичная и длительная ненормальная работа при отказах двигателей. Результаты этих расчетов приведены в табл. 12.

- Для РУБ: и РУ6 вероятность аварийной работы равна нулю (см. табл. 12), это объясняется тем, что при аварийной работе системы электроснабжения подключены только аварийные шины (см. черт. 1), все остальные шины, включая РУ5 и РУб, отключены.

Для отдельного РУ, например РУ5, не будет и частично работы, если во вторичной системе распределения электроэнергии не предусмотрено отключение части приемников электроэнергии при отказе одного из каналов системы генерирования.

Таблица Т2

Состояние РУ5 и РУ6

Значение вероятности состоянии РУБ и РУ6

Оба двигателя исправны

Отказ двигателя

Отказ одного из двух двигателей

Отказ двух двигателей

!-го

2-го

Нормальная работа

0,99009392718

•0,9978

0,9978

0,9906

0

Частичная работа

ili,9722-H>-«

0,09-Ю-3

0,09-К)-3

оив-ю-3

0

Аварийная работа

0

0

0

0

0

Длительная ненормальная работа

4;И0-5 6

■2,1 МО-3

2,1 МО-3

4,22* 10 ~3

1

В табл. 13 приведены результаты расчетов состояний РУЗ при условии, что выход из строя одного из каналов системы генерирования ведет к отключению части приемников электроэнергии, питающихся от РУ5.

Таблица ТЗ

Состояние РУ5

Значение вероятности состояний РУБ

Отказ двух двигателей

Оба двигателя исправны

Отказ двигателя

1-го

2-го

Нормальная ; работа

0,9999949139

0

0

0

Частичная

работа

0

0,9978

0,90789

0

Длительная

ненормальная

работа

5,08611-10—6

2;20-1№-3

2,1 МО-3

1

Расчет показателей безотказности системы электроснабжения постоянного тощ проводят аналогично приведенному расчету системы электроснабжения переменного тока, при этом в качестве входов служат ЦРУ1 и ЦРУ2—места подключения входных цепей преобразователей (ВУ).

5. Расчет вероятностен состояний системы электроснабжения в целом

5.1. Нормальная работа системы электроснабжения в целом будет при нормальной работе всех РУ и нормальной работе двух каналов системы генерирования.

Из табл. Ц следует, что вероятность нормальной работы РЖ н РУ6 при нормальной работе РУ1 и РУ2 равна 0,9999994, а из табл. 10 вероятность нормальной работы РУ! и РУ2 при нормально работающих ЦРУ!* и ЦРУ2 равна 0,999999927а

Вероятность нормальной работы РУЗ и РУ4 при нормальной работе ЦРУ1 и ЦРУ2 равна 0,9999999274, Учитывая, что вероятность нормальной работы ЦРУ1 и ЦРУ2 при исправных двигателях равна 0,999994 и что оба канала системы генерирования будут исправны, вероятность нормальной работы всех РУ и ЦРУ будет равна:

^шрм.сэс = (1 — 6-10~6)-(1 —6-10 7)■ (1—7,22-10-8)-(1—7,26 -10-8),

Л«,рм.сэс =1-6,75-10-6=0,99999325.

3.2. Аварийная работа системы электроснабжения будет иметь место при отказе всех каналов системы генерирования, установленных на маршевых двигателях (в данном случае двух), и успешном переключении аварийных шин на электропитание от аварийных источников (см. черт. I). Успешное переключение аварийных шин на -аварийные источники может произойти в случае* если имеется сигнал на переключение (см. табл. 7) или отказ ЦРУ!1, ЦРУ2, РУН, РУ12, РУБ и РУО при частичной или нормальной работе канала системы генерирования. Отказы ЦРУ Г и ЦРУ2 и отключение каналов системы генерирования происходят с вероятностью:

4,Ы0~6—если исправны оба двигателя;

2,>04* 10-3—если отказал конкретный двигатель;

'Г—- если отказали оба двигателя.

Эти вероятности являются слагаемыми общей вероятности переключения аварийных шин на аварийные источники. Помимо этого, переключение аварийных шин произойдет при отказе РУБ и РУ6 и нормальной работе всех или части оставшихся РУ. Однако эти состояния следует отнести к частичной работе системы электроснабжения, т. к. в этом случае помимо аварийных шин будет нормально работать хотя бы одно ЦРУ.

Таки(М образом, вероятность перехода системы электроснабжения в аварийную или длительную ненормальную работу при исправных двигателях равна 4,МЮ(-Л

Вероятность аварийной работы системы электроснабжения вычисляют по формуле

^ав.р.СЭС“^ЦРУ1Д;РУ1- рапш (У- ^АБЗ (У- ^АБР(^) где Р ав.р.сэс—вероятность переключения системы электроснабжения на аварийную работу;

Q ЦРУз,2;ру 1-6— вероятность длительной ненормальной работы всех РУ;

Рабз * Рабр— вероятность безотказной работы аккумуляторной батареи (включая фидер аккумулятора, аппарат защиты и контактор) соответственно в режиме заряда и разряда;

Рпр —вероятность безотказной работы преобразователя (включая линию питания преобразователя, болтовые соединения, аппараты защиты и контактора);

tx — время от начала полета до обесточивания шин переменного (постоянного) тока;

h “ время аварийной работы системы электроснабжения;

р апш — вероятность безотказной работы АПШ, управляющего кон-

® такторамн К8 и К9.

Принимая вероятности безотказной работы:

рабр(^)=1 -0,7-10-3=0,9993 ^>пР(^)=14,5-10“4=0,99955.

получим:

^в.р.сэс^4-1 • 10-®(1-1,2-10-4)(1-1,5- Ю-3)(1-0,7-10-3)(1-4,5.10~4) =

=4,1 ■ 1<Г6[1— 7,06- 1(Г4] я4,1 • КГ6.

Таким образом, вероятность аварийной работы системы электроснабжения равна 4,1*Ю—6.

5.3. Вероятность длительной ненормальной работы системы электроснабжения вычисляют по формуле

*?СЭС =<?02 + ^ЦРУ1,2;РУ 1- 6(оп-я АПШ^'^АБЗ (к)- ^АБР

где <Эсэс — вероятность длительной ненормальной работы системы электроснабжения;

Q02—вероятность длительной ненормальной работы системы генерирования и отсутствия сигнала на отключение каналов системы генерирования (табл. 7).

РСэс=2-2-!0_10+4.1- Ю“6-7,06 -10-3=(2,2+28,9). КГ10,

<?сэс =31 ,ЬКГ10=3,1ЫСГ9-

5.4. Вероятность частичной работы системы электроснабжения вычисляют по формуле

^.p.C3C=l-^oPH.C3C-PaB.p.C3C-<?C3C = l-(1-6-75-Ю^^.ЫО-6-

V —3,1 МО-9,

7\.р.сэс=2-65-10-6.

Для случая отказа одного или двух двигателей расчет производится аналогично, при этом вероятность нормальной работы системы электроснабжения будет равна нулю, а вероятности перехода на аварийную или длительную ненормальную работу будут практически равны соответствующим вероятностям длительной ненормальной работы системы генерирования (см. табл. 7) при отказах двигателей.

Результаты расчетов вероятностей состояний системы электроснабжения для различных состояний двипателей приведены в табл, 14.

Таблица 14

Состояние системы электроснабжения

Значение вероятности состояний системы

Отказ двух двигателей

Оба Двигателя исправны

Отказ двигателя

Отказ одного из двигателей

1-го

2-го

Нормальная

работа

0,90999325

0

0

0

0

Частичная

работа

2ДИ0-в

0,99789

0,99780

0,995178

0

Аварийная

работа

4Д-10-8

2JHI-10—3

4v22-I0~3

0,999294

Длительная

ненормальная

работа

3,'1!Ы0-9

12,3'Ю-8

12*3-10-®

24,6-Ш-8

7,06-10“*

5.5. Для самолетов, оборудованных ВСУ, аварийная работа имеет место при длительной ненормальной работе каналов системы генерирования, установленных на маршевых двигателях, и (или) всех РУ в процессе снижения самолета до высоты запуска ВСУ, при этом система электроснабжения пита-ется от аккумуляторных батарей и преобразователей, расчет этого режима аналогичен п. 5.2.

После запуска ВСУ в системе наступит частичная работа системы электроснабжения.

5.6. Вероятность аварийной работы системы электроснабжения, оборудованной ВСУ, определяется по формуле

^ав.р.СЭС^^ЦРУ^РУг-б^) *^АПШ^х)‘^АБР (^)*^АБЗ

Х£зап.ВСУ •■Рсэсвсу(*з)’

где Рзап.всу *— вероятность успешного запуска ВСУ от аккумуляторных батарей (после снижения до высоты запуска);

Рсэсвсу вероятность [безотказной работы системы электроснабжения при питании ее от генератора ВСУ;

/з — время от момента включения генератора в бортовую сеть до завершения посадки.

5.7. Вероятность длительной ненормальной работы системы электроснабжения, оборудованной ВСУ, определяется по формуле

^СЭС "9оя+9цру^2; ру]_б(^)П “^АПШ tfl) 4^АБЗ АБР (*а)'^ПР^2^

Х^зап.ВСУ ’^СЭСВСУ^з)]-

5В. Вероятность повышения температуры системы электроснабжения за допустимые пределы вычисляют по формуле

^птсэс^-О-Опт)^ О/234-1<Г4.

Редактор Р. С. Федорова Технический редактор Н. Я. Замолодчикова Корректор А. Г, Старостин

Сдано в наб. 15.09.81 Подо, в печ. 27.12.81 2,75 п. л. 3,10 уч.-изд. л. Тир. 12000 Цена 15 коп.

Ордена «Знак Почета» Издательство стандартов, 123557, Москва, Новопресненский пер., 3 Калужская типография стандартов, ул. Московская, 256. Зак. 2276