allgosts.ru33. ТЕЛЕКОММУНИКАЦИИ.АУДИО-И ВИДЕОТЕХНИКА33.100. Электромагнитная совместимость (ЭМС)

ГОСТ CISPR 16-1-2-2016 Требования к аппаратуре для измерения радиопомех и помехоустойчивости и методы измерения. Часть 1-2. Аппаратура для измерения радиопомех и помехоустойчивости. Устройства связи для измерений кондуктивных помех

Обозначение:
ГОСТ CISPR 16-1-2-2016
Наименование:
Требования к аппаратуре для измерения радиопомех и помехоустойчивости и методы измерения. Часть 1-2. Аппаратура для измерения радиопомех и помехоустойчивости. Устройства связи для измерений кондуктивных помех
Статус:
Действует
Дата введения:
06/01/2017
Дата отмены:
-
Заменен на:
-
Код ОКС:
33.100.10, 33.100.20

Текст ГОСТ CISPR 16-1-2-2016 Требования к аппаратуре для измерения радиопомех и помехоустойчивости и методы измерения. Часть 1-2. Аппаратура для измерения радиопомех и помехоустойчивости. Устройства связи для измерений кондуктивных помех



МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОВЕТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ, МЕТРОЛОГИИ И СЕРТИФИКАЦИИ

(МГС)

INTERSTATE COUNCIL FOR STANDARDIZATION, METROLOGY AND CERTIFICATION

(ISC)

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ

СТАНДАРТ

ГОСТ

CISPR16-1-2-2016

ТРЕБОВАНИЯ К АППАРАТУРЕ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ РАДИОПОМЕХ И ПОМЕХОУСТОЙЧИВОСТИ И МЕТОДЫ ИЗМЕРЕНИЯ

Часть 1-2

Аппаратура для измерения радиопомех и помехоустойчивости.

Устройства связи для измерений кондуктивных

помех

(CISPR 16-1-2:2014, ЮТ)

Издание официальное

СШ1ЛТТМ|фП[М

201*

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Предисловие

Цепи, основные принципы и порядок проведения работ по межгосударственной стандартизации установлены ГОСТ 1.0—2015 «Межгосударственная система стандартизации. Основные положения» и ГОСТ 1.2—2015 «Межгосударственная система стандартизации. Стандарты межгосударственные, правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Правила разработки, принятия, обновления и отмены»

Сведения о стандарте

1    ПОДГОТОВЛЕН Санкт-Петербургским филиалом «Ленинградское отделение Научно-исследовательского института радио» (Филиал ФГУП НИИР-ЛОНИИР) и Техническим комитетом по стандартизации ТК 30 «Электромагнитная совместимость технических средств» на основе собственного перевода на русский язык англоязычной версии международного стандарта, указанного в пункте 5

2    ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии Российской Федерации (Росстандарт)

3    ПРИНЯТ Межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол от 29 февраля 2016 г. № 85-П)

За принятие проголосовали:

Краткое наименование ораны по МК {ИСО 3166) 004—97

Код страны по МК (ИСО 3166)004—97

Сокращенное наименование национального органа по стандартизации

Армения

AM

Минэкономики Республики Армения

Беларусь

BY

Госстандарт Республики Беларусь

Казахстан

KZ

Госстандарт Республики Казахстан

Киргизия

KG

Кыргызстандарг

Россия

RU

Росстандарт

Таджикистан

TJ

Таджикстандарг

4    Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 20 октября 2016 г. № 1456-ст межгосударственный стандарт ГОСТ CISPR 16-1-2—2016 введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с 1 июня 2017 г.

5    Настоящий стандарт идентичен международному стандарту CISPR 16-1-2:2014 «Требования к аппаратуре для измерения радиопомех и помехоустойчивости и методы измерения. Часть 1-2. Аппаратура для измерения радиопомех и помехоустойчивости. Устройства связи для измерений кондуктивных помех» («Specification for radio disturbance and immunity measuring apparatus and methods — Part 1-2: Radio disturbance and immunity measuring apparatus — Coupling devices for conducted disturbance measurements». IDT).

Международный стандарт CISPR 16-1-2:2014 подготовлен Международным специальным комитетом по радиопомехам (CISPR) Международной электротехнической комиссии (IEC), подкомитетом А «Измерения радиопомех и статистические методы».

Настоящее второе издание международного стандарта CISPR 16-1-2:2014 отменяет и заменяет первое издание, опубликованное в 2003 г.. Изменение 1 (2004) и Изменение 2 (2006) и содержит следующие существенные технические изменения по отношению к предыдущему изданию.

a)    введены требования к эквиваленту сети AAN ло CISPR 22;

b)    добавлено устройство связи/развязки CDNE для измерения напряжения помех в полосе частот от 30 до 300 МГц;

c)    включена дополнительная техническая информация.

При применении настоящего стандарта рекомендуется использовать вместо ссылочных международных стандартов соответствующие им межгосударственные стандарты, сведения о которых приведены в дополнительном приложении ДА

II

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

6 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном информационном указателе «Национальные стандарты». а текст изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет

©Стандартинформ. 2016

В Российской Федерации настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен. тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Содержание

1    Область применения..................................................................1

2    Нормативные ссылки..................................................................1

3    Термины, определения и сокращения...................................................2

3.1    Термины и определения............................................................2

3.2    Сокращения......................................................................3

4    Эквиваленты сети электропитания......................................................4

4.1    Общие положения................................................................4

4.2    Полное сопротивление AMN........................................................4

4.3    V-AMN 50 Ом/50 мкГн ♦ 5 Ом для использования в полосе частот от 9 до 150 кГц............4

4.4    V-AMN 50 Ом/50 мкГн для использования в полосе частот от 0.15 до 30 МГц................5

4.5    V-AMN 50 Ом/5 мкГн ♦ 1 Ом для использования в полосе частот от 150 кГц до    106 МГц.......6

4.6    V-AMN 150 Ом для использования в полосе частот от 150 кГц до 30 МГц...................8

4.7    д-AMN 150 Ом для использования в полосе частот от 150 кГц до 30 МГц...................8

4.8    Развязка (изоляция)...............................................................9

4.9    Допустимая токовая нагрузка и последовательное падение напряжения...................10

4.10    Подсоединение к модифицированному опорному заземлению..........................10

4.11    Измерение коэффициента деления напряжения V-эквивалентов сети электропитания......11

5    Токосъемники и пробники напряжения..................................................11

5.1    Токосъемники...................................................................11

5.2    Пробники напряжения............................................................12

6    Устройства связи для измерения устойчивости к наведенному току..........................14

6.1    Общие положения...............................................................14

6.2    Характеристики..................................................................14

7    Устройства связи для измерения сигнальных линий.......................................15

7.1    Общие положения...............................................................15

7.2    Требования к AAN (или Y-эквивалвнтам сети).........................................16

7.3    Требования к эквивалентам сети для коаксиальных и других экранированных кабелей.......18

8    Эквивалент руки и последовательный элемент RC........................................19

8.1    Общие положения...............................................................19

8.2    Конструкция эквивалента руки и элемента RC........................................19

8.3    Применение эквивалента руки.....................................................20

9    CDNE для измерения напряжения помех в полосе частот от 30 до 300 МГц....................22

9.1    Измерительные приборы..........................................................22

9.2    Технические требования к CDNE-X..................................................23

9.3    Техническое требование к опорной пластине заземления RGP...........................27

Приложение А (обязательное) Эквиваленты сети электропитания (AMN).......................28

Приложение В (справочное) Конструкция, полоса частот и калибровка токосъемников...........35

Приложение С (справочное) Конструкция устройств связи для инжекции тока в полосе частот

от 0.15 до 30 МГц........................................................42

Приложение D (справочное) Принцип работы и примеры устройств связи для измерений

устойчивости к наведенному току..........................................46

Приложение Е (обязательное) Пример параметров асимметричного эквивалента сети (AAN)

и их измерение..........................................................48

Приложение F (обязательное) Пример измерения параметров эквивалента сети (AN)

для коаксиальных и других экранированных кабелей..........................53

Приложение G (справочное) Конструкция емкостного пробника напряжения и его оценка.........55

Приложение Н (справочное) Обоснование введения минимального коэффициента развязки между портом сети питания и портами ИО/приемник для V-эквивалента сети электропитания

(V-AMN) ...............................................................61

Приложение I (справочное) Обоснование введения допуска по фазе для входного полного

сопротивления V-эквивалента сети электропитания (V-AMN)....................62

Приложение J (справочное) Примеры схем испытательных установок для устройств свяэи/развязки.

предназначенных для измерения электромагнитной эмиссии (CDNE)............64

«V

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

Приложение ДА (справочное) Сведения о соответствии ссылочных международных стандартов

межгосударственным стандартам ........................................66

Библиография........................................................................67

Рисунок 1 — Полное сопротивление (значение и фаза) V-эквивалента для диапазона А

(см. 4.3. ооответству>01дая полоса частот от 9 до 150 кГц).........................7

Рисунок 2 — Полное сопротивление (значение и фаза) ^эквивалента для диапазона В (см. 4.4) ... 7 Рисунок 3 — Попное сопротивление (значение и фаза) V-эквивалента для диапазонов в и С

(от 150 кГц до 108 МГц. см. 4.5) ..............................................8

Рисунок 4 — Метод проверки симметрии схемы измерения симметричных напряжений...........8

Рисунок 5 — Пример V-образного эквивалента сети электропитания 50 Ом/50 мкГн + 5 Ом

(см. 4.3иА.2) ............................................................10

Рисунок 6 — Пример V-образных эквивалентов сети электропитания 50 Ом/50 мкГн.

50 Ом/5 мкГн ♦ 1 Ом или 150 Ом (см. 4.4.4.5. 4.6 и А.З. А.4 и А.5 соответственно) .. .10

Рисунок 7 — Схема измерения 84 напряжения в сети электропитания........................12

Рисунок 8 — Схема, используемая для измерений напряжения между кабелем и опорным

заземлением.............................................................13

Рисунок 9 — Измерительная установка для проверки вносимых потерь устройств связи в полосе

частот от 30 до 150 МГц....................................................15

Рисунок 10    — Принципиальная схема и требования к LCL асимметричного эквивалента    сети.....16

Рисунок 11    — Применение эквивалента руки..............................................21

Рисунок 12 —* Примеры применения эквивалента руки к оборудованию информационных

технологий (ITE).........................................................22

Рисунок 13    — Схема для аттестации CONE...............................................25

Рисунок 14    — Схема для коррекции электрической длины с использованием IMA...............26

Рисунок 15    — Схема испытания для измерения симметричного полного сопротивления    (Z0M)____27

Рисунок А.1 — Пример альтернативного V-AMN 50 Ом/5 мкГн ♦ 1 Ом для устройств, используемых

с источниками питания с низким полным сопротивлением......................30

Рисунок А.2 — Пример Л-AMN для измерительного приемника с несимметричным входом........31

Рисунок А.З — Схема катушки 50 мкГн...................................................32

Рисунок А.4 — Общий еидАМЫ.........................................................32

Рисунок А.5 — Затухание фильтра AMN..................................................33

Рисунок А.6 — Испытательная установка для определения коэффициента деления напряжения.. .34

Рисунок 8.1 — Конфигурация типового токосъемника......................................36

Рисунок 8.2 — Фильтр верхних частот с частотой среза 9 кГц................................37

Рисунок 8.3 — Передаточное полное сопротивление типовых токосъемников..................38

Рисунок 8.4 — Испытательная установка для измерения токов с использованием AMN..........39

Рисунок 8.5 — Конфигурация экрана, применяемого с трансформатором тока..................40

Рисунок 8.6 — Схема с коаксиальным переходным устройством и измерение передаточной полной

проводимости токосъемника..............................................40

Рисунок 8.7 — Передаточная полная проводимость Уг в функции от частоты...................41

Рисунок 8.8 — Обратные потери коаксиального переходного устройства, нагруженного

на сопротивление 50 Ом. с токосъемником внутри (токосъемник также нагружен

на сопротивление 50 Ом).................................................41

Рисунок 8.9 — Токосъемник между двумя половинами коаксиального переходного устройства ... .41 Рисунок С.1 — Пример устройства связи типа А. коаксиальный вход, схема и детали конструкции

(см. С.1 и D.2)..........................................................42

Рисунок С.2 — Пример устройства связи типа М, сетевые провода, схема и детали конструкции

(см. С.2 и D.2)..........................................................43

Рисунок С.З — Пример устройства связи типа L. провода громкоговорителя, схема и упрощенный

чертеж конструкции (см. D.2) .............................................44

Рисунок С.4 — Пример устройства связи типа Sw. сигналы звуковой частоты, схема и упрощенный

чертеж конструкции (см. D.2) .............................................44

Рисунок С.5 — Пример устройства связи типа S^. сигналы звуковой частоты, видеосигналы

и сигналы управления, схема и упрощенный чертеж конструкции (см. D.2)........45

Рисунок 0.1 — Основной принцип метода инжекции тока (см. D.1) ...........................47

V

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Рисунок D.2

Рисунок Е.1 Рисунок Е.2 Рисунок Е.З Рисунок Е.4 Рисунок Е.5 Рисунок Е.6

Рисунок Е.7 Рисунок Е.8

Рисунок F.1 Рисунок F.2

Рисунок G.1 Рисунок G.2 Рисунок G.3 Рисунок G.4 Рисунок G.5

Рисунок G.6 Рисунок G.7 Рисунок Н.1 Рисунок 1.1 Рисунок J.1 Рисунок J.2 Рисунок J.3

Таблица 1 -Таблица 2 -Таблица 3 -Таблица 4 -Таблица 5 -

Таблица 6 -

Таблица 7 -Таблица А.1 Таблица А.2 Таблица А.З Таблица А.4 Таблица A.S

— Устройство связи типа S, с нагрузочными сопротивлениями, схема и упрощенный

чертеж конструкции (см. D.2) .............................................47

—    Пример Г-экеиеалента сети для одной пары проводов.........................49

—    Схема измерения полного сопротивления оконечной нагрузки...................49

—    Схема для проверки пробника LCL.........................................50

— Схема калибровки пробника LCL с использованием L-схемы....................51

—    Измерения LCL асимметричного эквивалента сети (AAN) с помощью пробника LCL.51

—    Испытательная установка для измерения затухания развязки (изоляции) AAN

а<мсоцр

дБ. для асимметричных сигналов между портом АЕ

и портом ИО............................................................52

—    Испытательная установка для измерения вносимых (симметричных) потерь AAN.. .52

—    Испытательная установка для калибровки коэффициента деления напряжения AAN.

дБ. для асимметричной схемы:    в

52

Пример AN для коаксиального кабеля............................

Установка для испытания коэффициента деления напряжения. дБ. FAN

. .53 AN

коаксиального кабеля и экранированного кабеля..............................54

—    Конфигурация емкостного пробника напряжения (CVP)........................57

—    Эквивалентная схема емкостного пробника напряжения (CVP) .................56

—    Испытательная установка для измерения частотной характеристики.............56

—    Модель электростатической связи и ее эквивалентная схема...................59

—    Испытательная установка для измерения уменьшения воздействия внешнего

электрического поля, существующего из-за электростатической связи, за счет экранирования..........................................................59

—    Изменение коэффициента преобразования при изменении положения кабеля.....60

—    Результат исследования влияния радиуса кабеля.............................60

—    Схема измерения развязки................................................61

—    Определение допустимых отклонений значения и фазы полного сопротивления ... 62

—    CDNE-M3 с внутренним аттенюатором с алев, не менее 6 дБ...................64

—    CDNE-M2 с внутренним аттенюатором с а,,,^ не менее 6 дБ...................65

—    CDNE-Sx для экранированного кабеля с количеством внутренних проводов х

и внутренним аттенюатором с затуханием не менее 6 дБ......................65

—    Значения полного сопротивления и фазовые углы V-эквивалента (см. рисунок 1).....4

—    Значения полного сопротивления и фазовые углы V-эквивалента (см. рисунок 2).....5

—    Значения полного сопротивления и фазовые углы V-эквивалента (см. рисунок 3).....6

—    Значения минимального коэффициента развязки V-эквивалентов..................9

—    Характеристики AAN для измерения общего несимметричного/асимметричного

напряжения помех........................................................17

—    Характеристики эквивалентов сети для коаксиальных и других экранированных

кабелей.................................................................18

—    Электрические параметры CDNE-X..........................................24

—    Номиналы элементов V-эквивалента 50 Ом/50 мкГн + 5 Ом.....................28

—    Номиналы элементов V-эквивалента 50 0м/50 мкГн...........................29

—    Номиналы элементов V-эквивалента 50 Ом/5 мкГн ♦ 1 Ом......................29

—    Номиналы элементов V-эквивалента 150 Ом.................................30

—    Номиналы элементов дельта-эквивалента 150 Ом............................31

VI

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

ТРЕБОВАНИЯ К АППАРАТУРЕ ДЛЯ ИЗМЕРЕНИЯ РАДИОПОМЕХ И ПОМЕХОУСТОЙЧИВОСТИ

И МЕТОДЫ ИЗМЕРЕНИЯ

Часть 1-2

Аппаратура для измерения радиопомех и помехоустойчивости.

Устройства связи для измерений кондуктивных помех

Specification for radio disturbance and immunity measuring apparatus and methods. Part 1-2. Radio disturbance and immunity measuring apparatus. Coupling devices for conducted disturbance measurements

Дата введения — 2017—06—01

1    Область применения

Настоящий стандарт устанавливает характеристики и качество функционирования оборудования для измерения напряжений и токов радиопомех в полосе частот от 9 кГц до 1 ГГц.

Примечание — В соответствии с Руководством IEC 107 настоящий стандарт является основополагающим стандартом ЭМС для применения техническими комитетами IEC. разрабатывающими стандарты на продукцию. Руководство IEC 107 устанавливает также, что технические комитеты, разрабатывающие стандарты на продукцию. ответственны за определение необходимости применения настоящего стандарта. ТК 77 и его подкомитеты готовы к сотрудничеству с техническими комитетами (ЕС. разрабатывающими стандарты на продукцию, в оценке уровней конкретных испытаний в области ЭМС для соответствующих видов продукции.

Требования к вспомогательному оборудованию установлены для эквивалентов сети питания, пробников тока и напряжения и устройств связи для инжекции тока в кабели.

Требования настоящего стандарта должны выполняться на всех частотах и при всех уровнях напряжений и токов радиопомех в пределах диапазона измерений измерительного оборудования CISPR.

Методы измерений представлены в серии стандартов CISPR 16-2. дополнительная информация по радиопомехам приведена в CISPR 16-3. а неопределенности, статистика и моделирование норм — в серии стандартов CISPR 16-4.

2    Нормативные ссылки

Следующие документы полностью или частично являются ссылочными а настоящем стандарте и обязательны при его применении. Для датированных ссылок применяют только указанное издание. Для недатированных ссылок применяют последнее издание ссылочного документа (включая все его изменения).

CISPR 16-1-1:2010 Specification for radio disturbance and immunity measuring apparatus and methods — Part 1-1: Radio disturbances and immunity measuring apparatus — Measuring apparatus

Требования к аппаратуре для измерения радиопомех и помехоустойчивости и методы измерений. Часть 1-1. Аппаратура для измерения радиопомех и помехоустойчивости. Измерительная аппаратура

CISPR 16-2-1:2014 Specification for radio disturbance and immunity measuring apparatus and methods — Part 2-1: Methods of measurement of disturbances and immunity — Conducted disturbance measurements

Требования к аппаратуре для измерения радиопомех и помехоустойчивости и методы измерений. Часть 2-1. Методы измерения помех и помехоустойчивости. Измерения кондуктивных помех

Издание официальное

1

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

CISPR 16-4-2:2011 Specification for radio disturbance and immunity measuring apparatus and methods — Part 4-2: Uncertainties, statistics and limit modeling — Measurement instrumentation uncertainty

Требования к аппаратуре для измерения радиопомех и помехоустойчивости и методы измерений. Часть 4-2. Неопределенности, статистика и моделирование норм. Инструментальная неопределенность измерений

IEC 60050 (all parts) International Electrotechnical Vocabulary

Международный Электротехнический Словарь (все части).

IEC 61000-4-6:2008 Electromagnetic compatibility (EMC) — Part 4-6: Testing and measurement techniques — Immunity to conducted disturbance, induced by radio-frequency fields

Электромагнитная совместимость (ЭМС). Часть 4-6. Методы испытания и измерения. Устойчивость к кондуктивным помехам, наводимым радиочастотными полями

3 Термины, определения и сокращения

3.1    Термины и определения

В настоящем стандарте используют термины и определения, приведенные в IEC 60050. а также следующие термины с соответствующими определениями:

3.1.1    вспомогательное оборудование (ancillary equipment): Преобразователи, подключаемые к измерительному приемнику или (испытательному) генератору сигналов и используемые для передачи помехового сигнала между испытуемым оборудованием и измерительным или испытательным оборудованием.

Примечание 1 — Примерами преобразователей являются пробники тока и напряжения и эквиваленты

сети.

3.1.2    оборудование, связанное с основным; АЕ (associated equipment. АЕ): Аппаратура, не являющаяся частью испытуемой системы, но необходимая для функционирования испытуемого оборудования.

3.1.3    общее несимметричное (асимметричное) напряжение (asymmetric voltage): Напряжение 84 помехи, возникающее между электрической средней точкой сетевых зажимов и землей, иногда называемое напряжением синфазного режима.

Примечание 1 — Если Va — векторное напряжение между одним сетевым зажимом и землей, а — векторное напряжение между другим сетевым зажимом и землей, то общее несимметричное напряжение будет равно половине векторной суммы Va и т. е. (Ve + Vb¥2.

3.1.4    симметричное напряжение (symmetric voltage): Напряжение 84 помехи, возникающее между двумя проводами в двухпроводной схеме, такой как однофазная сеть питания, иногда называемое напряжением дифференциального режима.

Примечание 1 — Симметричное напряжение — это векторная разность {Va - Vb).

3.1.5    несимметричное напряжение (unsymmetric voltage): Амплитуда векторного напряжения Vили Vb, которые определены в 3.1.3 и 3.1.4.

Примечание 1 — Несимметричное напряжение — это напряжение, измеренное с помощью V-образного эквивалента сети питания.

Примечание 2 — Болев подробная информация относительно Va и Vb приведена в примечаниях к 3.1.3 и 3.1.4.

3.1.6    эквивалент сети электропитания; AMN (artificial mains network. AMN): Устройство, обеспечивающее заданное полное сопротивление для испытуемого оборудования на радиочастотах, обеспечивающее подачу напряжения помех на измерительный приемник и развязку схемы испытания от сети питания.

Примечание 1 — Существует два основных типа таких эквивалентов: V-образный эквивалент сети питания (V-AMN). который обеспечивает несимметричные напряжения, и дельта-образный эквивалент сети питания (Л-AMN). который обеспечивает симметричное и несимметричное напряжения по отдельности.

Примечание 2 — Термины «схема стабилизации полного сопротивления линии (LISN)» и «V-AMN* используют как равнозначные (взаимозаменяемые).

2

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

3.1.7    асимметричный эквивалент сети; AAN (asymmetric artificial network. AAN): Устройство, используемое для измерения (или инжекции) общих несимметричных напряжений (напряжений синфазного режима) на неэкранированных симметричных сигнальных линиях (например, телекоммуникационных) при подавлении симметричного сигнала (сигнала дифференциального режима).

Примечание 1 — Термин «У-эквиеалентсети» является синонимом AAN.

3.1.8    дополнительное оборудование; AuxEq (auxiliary equipment AuxEq): Периферийное оборудование. являющееся частью испытуемой системы.

3.1.9    устройство связи/развязки; CDN (coupling/decoupling network, CDN): Эквивалент сети для измерения или инжектирования сигналов в одну цепьУсхему при недопущении измерения или инжектирования сигналов в другой цепи/схеме.

3.1.10    устройство связи/развязки; CDNE-X (CDNE-X); Устройство связи/развязки для измерения электромагнитной эмиссии в полосе частот от 30 до 300 МГц; индекс «X» может быть заменен на «М2» для портов двухпроводных сетей с неэкранированными проводами, портов постоянного тока или управления. «М3» — для портов трехпроводных сетей с неэкранированными проводами, портов по-стоянного тока или управления и *Sx» — для экранированного кабеля с количеством внутренних проводов. равным х.

Примечание 1 — Более подробная информация относительно CDNE-X приведена в приложении J.

3.1.11    испытуемое оборудование: ИО (equipment under test. EUT): Оборудование (приборы, устройства и системы), подвергаемое испытаниям на соответствие требованиям ЭМС (электромагнитной эмиссии).

3.1.12    переходное устройство для измерения полного сопротивления; IMA (impedance measurement adaptor. IMA): Металлическая вертикальная пластина размерами 0,1 к 0.1 м. соединенная с опорной пластиной заземления и имеющая порты подключения для схемного анализатора и CDNE.

3.1.13    затухание преобразования общего несимметричного напряжения/затухание про. дольного преобразования; LCL (longitudinal conversion loss. LCL): В схеме с одним или двумя портами это мера степени наличия нежелательного симметричного (поперечного) сигнала, создаваемого на зажимах схемы в присутствии общего несимметричного (продольного) сигнала в подключенных проводниках.

Примечание 1 — LCL — это отношение, выраженное в децибелах.

[Рекомендация 0.9 ITU-T [8]1*]

3.1.14    опорная пластина заземления; RGP (reference ground plane, RGP): Плоская проводящая поверхность, используемая в качестве общей опоры, обеспечивающая определенную паразитную емкость для элементов, окружающих ИО

Примечание 1 — Опорная пластина заземления требуется для измерений коцдуктивной электромагнитной эмиссии и служит е качестве опорного заземления при измерении несимметричных и общих несимметричных напряжений помех.

3.2 Сокращения

8 настоящем стандарте помимо сокращений, приведенных в 3.1. используют следующие сокращения:

AN —эквивалент сети:

CVP — емкостный пробник напряжения;

E.m.f. —электродвижущая сила (ЭДС);

LISN — схема стабилизации полного сопротивления:

ITE — оборудование информационных технологий:

NWA — схемный анализатор:

РЕ — защитное заземление:

RF — радиочастота. РЧ (высокая частота. ВЧ).

Цифры 8 квадратных скобках относятся к ссылочным документам в элементе «Библиография».

3

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

4 Эквиваленты сети электропитания

4.1    Общие положения

Эквивалент сети электропитания необходим для обеспечения заданного полного сопротивления по ВЧ на зажимах ИО. для развязки испытательной схемы с нежелательными ВЧ сигналами в сети электропитания и для подачи напряжения помехи на измерительный приемник.

Существуют два основных типа эквивалентов сети электропитания (AMN): V-эквивалент. который обеспечивает несимметричные напряжения (V-AMN). и дельта-эквивалент (л-AMN), обеспечивающий симметричное и общее несимметричное напряжения по отдельности.

Для каждого сетевого провода существуют три зажима: сетевой зажим для подключения к сети электропитания, зажим оборудования для подключения ИО и зажим выхода помехи для подключения измерительного оборудования.

Примечание 1 — Примеры схем эквивалентов сети электропитания представлены в приложении А.

Примечание 2 — В данном разделе определены требования к полному сопротивлению и развязке AMN. включая соответствующие методы измерения. Некоторые исходные данные и логическое обоснование неопределенностей. относящих к AMN. приведены в C1SPR/TR 16-4-1:2009. пункт 6.2.3, и в CISPR 16-4-2.

4.2    Полное сопротивление AMN

Технические требования к полному сопротивлению эквивалента сети электропитания относятся к значению и фазе полного сопротивления, измеренных на зажиме ИО относительно опорного заземления. когда порт приемника нагружен на сопротивление 50 Ом.

Полное сопротивление на зажиме ИО эквивалента сети электропитания определяет полное сопротивление оконечной нагрузки со стороны испытуемого технического средства. Поэтому если зажим выхода помехи не подключен к измерительному приемнику, он должен быть нагружен на сопротивление 50 Ом. Для обеспечения точной нагрузки порта приемника 50 Ом следует использовать аттенюатор 10 дБ. КСБН которого (с любой стороны) должен быть не больше 1,2—1. внутри или снаружи эквивалента. Затухание учитывают в измерении коэффициента деления напряжения (см. 4.11).

Полное сопротивление между каждым проводником (за исключением защитного заземления РЕ) зажима ИО и опорной землей должно соответствовать значениям, указанным в 4.3. 4.4. 4.5, 4.6 или 4.7 соответственно, при любом значении внешнего полного сопротивления, включая короткозамкнутую цепь, включенную между соответствующим сетевым зажимом и опорной землей. Это требование должно выполняться при всех температурах, которые могут быть на эквиваленте при нормальных условиях и при непрерывных токах вплоть до указанного максимума. Это требование также должно выполняться для пиковых токов вплоть до указанного максимума.

Если требование к фазе выполнить невозможно, измеренные фазовые углы необходимо учесть в бюджете неопределенностей в соответствии с CISPR 16-4-2. В приложении I даны рекомендации по расчету вклада неопределенности, обусловленного фазой, при превышении допуска.

Примечание — Так как разъемы ИО не оптимизированы для высоких частот вплоть до 30 МГц. измерение полного сопротивления эквивалента следует проводить со специальными предназначенными для измерений переходниками (адаптерами) для обеспечения коротких соединений. Чтобы получить характеристики адаптеров с учетом вносимых потерь и длины их проводников, используют калибровку OSM (разомкнутая цепь/короткозамкну-тая цель/соглаоованная схема) схемного анализатора.

4.3    V-AMN 50 Ом750 мкГн + 5 Ом для использования в полосе частот от 9 до 150 кГц

В соответствующей полосе частот характеристика зависимости полного сопротивления (значения и фазы) эквивалента сети электропитания от частоты должка соответствовать таблице 1 и рисунку 1. Значение полного сопротивления может иметь допуск ± 20 %. фазы — допуск ± 11.5°.

Таблица 1 —Значения полного сопротивления и фазовые утлы V-эквивэлента (см. рисунок 1)

Частота. МГц

Значение полного сопротивления. Ом

Фааоаый угол, град

0.009

5.22

26.55

0.015

6,22

38.41

4

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Окончание таблицы 1

Частота, МГц

Значение полного сопротивления. Он

Фазовый угол, грая

0.020

7.25

44.97

0,025

8.38

49.39

0.030

9.56

52.33

0.040

11.99

55.43

0.050

14.41

56.40

0,060

16.77

56.23

0.070

19.04

55.40

0.080

21.19

54.19

0.000

2322

52.77

0.100

25.11

51.22

0.150

32.72

43.35

Примечание — Если данный AMN соответствует всем требованиям, предъявляемым к суммарному полному сопротивлению, указанным в 4.3 и 4.4. его также допускается использовать в полосе частот от 150 кГц до 30 МГц.

4.4 V-AMN 50 Ом/50 мкГн для использования в полосе частот от 0,15 до 30 МГц

8 соответствующей полосе частот характеристика зависимости полного сопротивления (значения и фазы) эквивалента сети электропитания от частоты должна соответствовать таблице 2 и рисунку 2. Значение полного сопротивления может иметь допуск ± 20 %, фаза — допуск ± 11,5°.

Таблица 2 — Значения полного сопротивления и фаэоеыв углы V-эквива лента (см. рисунок 2)

Частота, МГи

Значение полного сопротивления. Он

Фазовый угол, грая

0.15

3429

46.70

0.17

36.50

43.11

0,20

39.12

38.51

0.25

42.18

32.48

0.30

44.17

27.95

0.35

45.52

24.45

0.40

46.46

21.70

0.50

47.65

17.66

0.60

48.33

14.86

0.70

48.76

12.81

0.80

49.04

11.25

0.90

4924

10.03

1,00

49.38

9.04

1.20

49.57

7.56

1.50

49.72

6.06

2,00

49.84

4.55

5

ГОСТ CISPR16-1-2—2016

Окончание таблицы 2

Частота, МГц

Значение полного сопротивлении. Ом

Фамаый угол, трад

2.50

49.90

3.64

3.00

49.93

3.04

4.00

49.96

2.28

5.00

49,98

1.82

7.00

49.99

1.30

10.00

49.99

0.91

15.00

50.00

0.61

20.00

50.00

0.46

30.00

50.00

0.30

4.5 V-AMN 50 Ом/5 мкГн + 1 Ом для использования в полосе частот от 150 кГц до 108 МГц

Характеристика зависимости полного сопротивления (значения и фазы) эквивалента сети электропитания от частоты должна соответствовать таблице 3 и рисунку 3. Значение полного сопротивления может иметь допуск ±20 %, фаза — допуск ± 11,5°.

Таблица 3 — Значения полного сопротивления и фазовые углы V-эквивалента (см. рисунок 3)

Частота. МГц

Значение полного сопротивления. Ом

Фаэовый угол, град

0.15

4.70

72,74

0.20

6.19

73.93

0.30

9.14

73.47

0.40

12,00

71,61

0.50

14.75

69.24

0.70

19.82

64,07

1.00

26.24

56.54

1.50

33.94

46.05

2.00

38.83

38.15

2.50

41.94

32,27

3.00

43.98

27,81

4.00

46.33

21.63

5.00

47.56

17,62

7.00

48.71

12.80

10.00

49.35

9.04

15.00

49.71

6.06

20.00

49.84

4.55

30.00

49.93

3.04

50.00

49.97

1.82

100.00

49.99

0.91

108.00

49.99

0.84

6

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Ош,

фвдаг

Рисунок 1 — Полное сопротивление (значение и фаза) V-эквивалента для диапазона А (см. 4.3. соответствующая полоса частот от 9 до ISO кГц)

О*

Рисунок 2 — Полное сопротивление (значение и фаза) V-эквивалента для диапазона В

(см. 4.4)

7

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Ои,

Фад»

Рисунок 3 — Полное сопротивление (значение и фаза) V-эквивалента для диапазонов В и С

(от 150 кГц до 108 МГц. см.4.5)

4.6    V-AMN 150 Ом для использования в полосе частот от 150 кГц до 30 МГц

Значение полного сопротивления эквивалента должно быть (150 ± 20) Ом при фазовом угле не более 20®.

4.7    A-AMN 150 Ом для использования в полосе частот от 150 кГц до 30 МГц

4.7.1    Основные параметры

Значение полною сопротивления эквивалента должно быть (150 ± 20) Ом при фазовом угле не более 20® как между зажимами оборудования и опорным заземлением, так и между двумя зажимами, соединенными вместе, и опорным заземлением.

Для измерения симметричного напряжения требуется экранированный симметрирующий трансформатор. Во избежание существенных изменений полною сопротивления эквивалента входное полное сопротивление трансформатора должно быть не менее 1000 Ом на всех соответствующих частотах. Напряжение, измеряемое измерительным приемником, зависит от значений/номиналов элементов, входящих в эквивалент сети электропитания, и коэффициента трансформации. Эквивалент должен быть откалиброван.

4.7.2    Симметрия дельта-образного эквивалента сети электропитания 150 Ом

Симметрия системы, включающей эквивалент сети электропитания и измерительный приемник.

подсоединенный через трансформатор, должна быть такой, чтобы наличие общего несимметричного напряжения не влияло существенно на измерение симметричного напряжения. Симметрию измеряют с помощью схемы, представленной на рисунке 4.

ИЭМО|МТВПЬИЫЙ

трЛор

R — резистор»! 200 Ом. номиналы «вторых отличаются в пределах 1 %:

Ру Р2 — зажимы эквивалента для подключения прибора

Рисунок 4 — Метод проверки симметрии схемы измерения симметричных напряжений

8

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Напряжение Vg подают от генератора, имеющего внутреннее полное сопротивление 50 Ом. между опорным заземлением и общей точкой двух резисторов 200 Ом ± 1 % каждый. Другой конец этих резисторов подключают к зажимам оборудования на эквиваленте сети электропитания.

Напряжение Vs измеряют в позиции для измерения симметричного напряжения. Отношение VJV, должно быть больше 20:1 {26 дБ).

4.8 Развязка (изоляция)

4.8.1 Требование

Чтобы гарантировать, что на любой частоте испытания мешающие сигналы, существующие на стороне сети электропитания, и неизвестное полное сопротивление сети электропитания не влияют на измерения, должен быть обеспечен соответствующий минимальный коэффициент развязки (см. таблицу 4) между каждым сетевым зажимом и портом приемника при заданной нагрузке соответствующе-го зажима порта ИО. Требование применяют непосредственно к самому V-AMN без дополнительных внешних кабелей и фильтров.

Для AMN может потребоваться дополнительная внешняя фильтрация для подавления помех на сетевом порте (относительно требований к действующему оборудованию см. CISPR 16-2-1).

Таблица 4 — Значения минимального коэффициента развязки V-эквиаалентов

Подраздел

настоящего стандарта

Тип V-хаиеалента

Полоса частот, МГц

Минимальный коэффициент раэаями. дБ

4.3

50 Ом/50 мкГн + 5 Ом

0.009—0.05

0—40=

0.05—30

40

4.4

50 Ом/50 мкГн

0.15—30

40

4.5

50 Ом/5 мкГн + 1 Ом

0.15—3

0—40»

3—108

40

* Для значений, отмеченных звездочкой, минимальный коэффициент развязки линейно возрастает с логарифмом частоты.

4.8.2 Процедура измерения

Испытательная установка представлена на рисунке Н.1. При проведении измерения сначала измеряют сигнал V, на полном сопротивлении нагрузки 50 Ом при полном сопротивлении источника 50 Ом. Затем этот источник сигнала включают между соответствующим зажимом сети электропитания и опорным заземлением, соответствующие зажимы ИО нагружают сопротивлением 50 Ом и на порте приемника (нагруженном на полное сопротивление 50 Ом) измеряют выходное напряжение V2. В требование по развязке должно входить затухание аттенюатора 10 дБ. представленного в 4.2. Требование по развязке должно выполняться для всех сетевых зажимов и зажимов ИО. Если нагрузка других сетевых зажимов влияет на результаты измерений, то требование должно выполняться, когда другие сетевые зажимы разомкнуты и замкнуты накоротко.

Должно выполняться следующее уравнение:

V,-V22Fd + A.    (1)

где V, — опорное напряжение на сетевых зажимах. дБ (мкВ):

V2 — выходное напряжение на порте приемника. дБ (мкВ);

Fd — требование к минимальному коэффициенту развязки. дБ:

А — затухание встроенного аттенюатора. дБ.

Примечание — Так как разъемы ИО не оптимизированы для высоких частот вплоть до 30 МГц. измерение развязки эквивалента следует проводить со специальными, предназначенными для измерений переходниками (адаптерами) для обеспечения коротких соединений. Измерение (У1 выполняют с адаптером, подключенным к источнику.

9

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

4.9    Допустимая токовая нагрузка и последовательное падение напряжения

Необходимо определить максимальные непрерывные токи и максимальный пиковый ток. Напряжение. подаваемое на ИО при прохождении непрерывных токов вплоть до максимума, должно составлять не менее 95 % сетевого напряжения на сетевых зажимах AMN.

4.10    Подсоединение к модифицированному опорному заземлению

При измерении некоторых типов оборудования может потребоваться включение полного сопротивления в проводник опорного заземления в эквивалентах сети питания, представленных в 4.3 и 4.4. исходя из требований соответствующих стандартов на продукцию. Его включают в точку X. отмеченную на проводе опорного заземления, представленного на рисунках 5 и 6 соответственно. Включаемое полное сопротивление представляет собой или катушку индуктивности 1.6 мГн. или полное сопротивление, отвечающее требованию к полному сопротивлению, приведенному в 4.3 или 4.4 для соответствующей полосы частот.

Примечание —В полосе частот от 9 до 150 кГц резистор 5 Ом по причинам безопасности в V-экеиеаленг сети электропитания не устанавливают.

Рисунок 5 — Пример V-образного эквивалента сети электропитания 50 Ом/50 мкГн + 5 Ом (см. 4.3 и А.2)

Рисунок 6 — Пример V-образных эквивалентов сети электропитания 50 Ом/50 мкГн. 50 Ом'5 мкГн + 1 Ом или 150 Ом

(см. 4.4.4.5, 4.6 и А.З. А.4 и А.5 соответственно)

10

ГОСТ CISPR16-1.2—2016

4.11 Измерение коэффициента деления напряжения V-эквивалентов сети электропитания

При измерении напряжения помех необходимо измерять и учитывать коэффициент деления на* пряжения между портом ИО на ^эквиваленте и 84 выходным портом. Процедура измерения коэффициента деления напряжения приведена в А.8.

5 Токосъемники и пробники напряжения

5.1    Токосъемники

5.1.1    Общие положения

Общие несимметричные токи помех в кабелях можно измерять без создания непосредственного токопроводящего соединения с проводником источника и без изменения его цепи, а с помощью специально разработанных трансформаторов тока с фиксирующими зажимами. Практичность данного метода очевидна; сложные системы разводки проводов, электронные цепи и т. д. можно измерять без прерывания нормальной работы или изменения конфигурации. Токосъемник конструируют таким образом, чтобы им было удобно обжимать измеряемый проводник. Проводник — первичная обмотка, состоящая из одного витка. Вторичная обмотка находится внутри токосъемника.

Токосъемники могут быть сконструированы для измерений в полосе частот от 30 Гц до 1000 МГц. хотя основная область измерений составляет 30 Гц — 100 МГц. При частотах свыше 100 МГц из-за токов покоя в обычных сетях электропитания необходимо для обнаружения максимального тока разместить токосъемник оптимальным образом.

Токосъемники проектируют таким образом, чтобы обеспечить плоскую частотную характеристику во всей полосе пропускания. На частотах ниже этой плоской полосы пропускания еще можно выполнить точные измерения, но с пониженной чувствительностью из-за уменьшения полных передаточных сопротивлений. На частотах выше плоской частотной характеристики из-за резонансов в токосъемнике измерения будут неточными.

При дополнительном экранировании токосъемник можно использовать для измерений общего несимметричного тока (синфазный режим) или симметричного тока (дифференциальный режим). 6 В.5 приложения В приведены некоторые подробности конструкции.

5.1.2    Конструкция

Токосъемник должен быть сконструирован так. чтобы можно было провести измерения тока без отсоединения измеряемого провода.

8 приложении В представлены некоторые типовые конструкции токосъемников.

5.1.3    Характеристики

Вносимое полное сопротивление    Максимальное полное сопротивление 1 Ом

Передаточное полное сопротивление    От 0.1 до 5 Ом в «плоском линейном» диапазоне: от

0.001 до 0.1 Ом ниже «плоского линейного» диапазона (токосъемник имеет нагрузку 50 Ом)

Примечание — Вместо передаточного полного сопротивления можно использовать передаточную полную проводимость. (oB(S)]. Выраженную в децибелах проводимость добавляют к показанию измерительного приемника. Для калибровки передаточного полного сопротивления кгы проводимости используют специальное зажимное устройство (см. приложение В).

Менее 25 пФ между корпусом токосъемника и измеряемым проводником

Передаточное полное сопротивление измеряют для калибровки токосъемника в определенной полосе частот; полоса отдельных токосъемников обычно составляет 100 кГц — 100 МГц. 100—300 МГц и 200—1000 МГц На рассмотрении

Требуется определить максимум постоянного или переменного тока сети в первичном проводе при погрешности измерения менее 1 дБ

Дополнительная шунтирующая емкость Частотная характеристика

Импульсная характеристика Магнитное насыщение

11

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Допуск на передаточное полное сопротивление

влияние внешних магнитных полей

влияние электрических полей влияние ориентации

Раскрыв токосъемника

5.2 Пробники напряжения

На рассмотрении

Уменьшение показания на 40 дБ. когда токоведущий проводник вынимают из раскрыва токосъемника и кладут рядом

Нечувствителен к полям < 10 в/м Менее 1 дБ вплоть до 30 МГц и 2.5 дБ от 30 до 1000 МГц при использовании на проводнике любого размера, находящемся внутри апертуры Не менее 15 мм

5.2.1 Пробник напряжения с большим полным сопротивлением

На рисунке 7 представлена схема, которую используют для измерений напряжения между сетевым проводником и опорным заземлением. Пробник состоит из блокировочного конденсатора С и резистора. номиналы которых должны быть такими, чтобы полное сопротивление между линией и землей составляло 1500 Ом. Пробник также можно использовать для проведения измерений на других линиях, и в некоторых случаях, чтобы избежать чрезмерной нагрузки цепей с высоким полным сопротивлением. может потребоваться увеличение его полного сопротивления. По причинам безопасности на входе измерительного прибора может потребоваться подключить катушку: ее индуктивное сопротивление Xдолжно быть на порядок больше R.

Сеть электропитания

где V— напряжение мешающего сигнала:

Vm— напряжение на входе измерительного прибора.

Рисунок 7 — Схема измерения ВЧ напряжения е сети электропитания

Для калибровки пробников напряжения необходимо измерить коэффициент деления напряжения (коэффициент калибровки) в системе 50 Ом во всей полосе частот от 9 кГц до 30 МГц. влияние на точность измерения какого-либо устройства, которое допускается использовать для защиты, должно быть либо менее 1 дБ. либо его следует учитывать при калибровке. Чтобы измерения могли считаться значимыми, необходимо иметь гарантию, что уровень помех в присутствии шума окружающей среды измеряется точно.

Для уменьшения воздействия любых сильных магнитных полей петля, формируемая проводом, подсоединяемым к пробнику, испытуемым сетевым проводником и опорным заземлением, должна быть как можно меньшего размера.

12

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

5.2.2 Емкостный пробник напряжения

5.2.2.1    Общие положения

Общие несимметричные (асимметричные) напряжения помех в кабелях можно измерять без создания непосредственного токопроводящего соединения с проводником источника и без модификации его цепи, с помощью устройства емкостной связи обжимного типа. Практичность данного метода очевидна: сложные системы разводки проводов, электронные цели и т. д. можно измерять без прерывания нормальной работы или изменения конфигурации ИО. или необходимости разрезать кабель для уста-новки измерительного прибора. Емкостный пробник напряжения (CVP) конструируют таким образом, чтобы им было удобно обжимать измеряемый проводник.

Емкостный лробник напряжения используют для измерений кондуктивных помех в полосе частот от 150 кГц до 30 МГц лри почти плоской частотной характеристике в рассматриваемой полосе частот. Коэффициент деления напряжения, который определяют как отношение напряжения помех на кабеле к входному напряжению измерительного приемника, зависит от типа кабеля. Этот параметр рассчитывают в указанной полосе частот для каждого типа кабеля по методу, приведенному в приложении G.

Для обеспечения достаточной развязки с общим несимметричным (асимметричным) сигналом вокруг кабеля (см. 5.2.2.3) емкостному пробнику напряжения может потребоваться дополнительное экранирование. 8 приложении G приведены пример конструкции и метод измерения развязки.

Емкостный пробник напряжения можно использовать для измерения помех на портах связи (теле-коммуникационных портах). Минимальный измеряемый уровень обычно составляет 44 дБ (мк8).

5.2.2.2    Конструкция

Емкостный пробник напряжения конструируют так. чтобы обеспечить измерение напряжения без отсоединения измеряемого кабеля. На рисунке 8 представлена схема, используемая при проведении измерений между кабелем и опорным заземлением. Пробник состоит из емкостного зажимного устройства связи, которое подсоединено к усилителю с обратной крутизной. Для обеспечения плоской частот-ной характеристики входное сопротивление Rp этого усилителя должно быть достаточно большим по сравнению с реактивным сопротивлением Хс.

В приложении G приведены рекомендации по типовой конструкции и проверке CVP.

Ею&спсж жващ|и устройство аш*

С — емкость между кабелем и зажимным устройством (клещами); Ср— емкость усилителя с обратной крутизной. С, — емкость между пробником и заземлением; fcvp — коэффициент деления напряжения. Ор — коэффициент усиления усилителя с обратной крутизной; йр — сопротивление усилителя с обратной крутизной: V — напряжение помехи. — напряжение на входе

измерительною приемника

Рисунок в — Схема, используемая для измерений напряжения между кабелем и опорным заземлением

13

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

5.2.2.3 Требования

Дополнительная шунтирующая емкость

Частотная характеристика Импульсная характеристика

воздействие электрического поля (воздействие. вызываемое электростатической связью с другими кабелями вблизи пробника)

Алертура или раскрыв емкостного пробника напряжения (апертура при размыкании двух коаксиальных электродов у паза (см. рисунок G.1])

Менее 10 пФ между заземляющим зажимом емкостного пробника напряжения и испытуемым кабелем

Коэффициент деления напряжения Fcvp-20 lg|V7 Vm| в децибелах (см. рисунок 8) измеряют во всей указанной полосе частот

Обеспечивает линейность импульсу, определенному по методу, указанному в приложениях В и С CISPR 16-1-1:2010 для диапазона В.

При выемке кабеля из емкостного пробника напряжения отметка напряжения уменьшается более чем на 20 дБ. Метод измерения дан в приложении G

Не менее 30 мм

б Устройства связи для измерения устойчивости
к наведенному току

6.1    Общие положения

Устройства связи разработаны для введения тока помехи в испытуемые провода и для изоляции других проводов и какой-либо установки, подключенной к ИО. от влияния этих токов. При полном сопротивлении источника 150 Ом существует полезная корреляция между напряженностью поля радиочастотных помех, воздействующих на реальную установку, и ЭДС. которую прилагают по методу инжекции тока, чтобы создать ту же степень ухудшения качества по крайней мере для частот вплоть до 30 МГц. Помехоустойчивость установки выражается этим значением ЭДС. в приложениях С и D представлены принцип работы, примеры типов таких устройств и их конструкция.

6.2    Характеристики

6.2.1    Общие положения

Проверку технических данных устройств связи осуществляют по полному сопротивлению в полосе частот от 0,15 до 30 МГц и по вносимым потерям в полосе частот от 30 до 150 МГц.

6.2.2    Полное сопротивление

В полосе частот 0,15—30 МГц суммарное общее несимметричное полное сопротивление (ВЧ электрический дроссель включен параллельно с резистивным полным сопротивлением источника помех 150 Ом), измеряемое между точкой введения мешающего сигнала в ИО и зажимом заземления устройства связи, должно иметь значение (150 ± 20) Ом и фазовый угол менее ± 20" (данное полное сопротивление аналогично принятому в CISPR сопротивлению V-AMN 150 Ом. см. 4.5).

Например, для устройств связи типов Айв точкой инжекции является экран выходного соединителя. для устройств типов М и L точка инжекции — выходные соединительные зажимы.

6.2.3    вносимые потери

В полосе частот 30—150 МГц вносимые потери двух идентичных устройств связи в тандеме (каскадное. последовательное соединение) должны быть в пределах от 9.6 до 12.6 дБ при измерении согласно рисунку 9. Два устройства должны соединяться вместе очень короткими проводами (£ 1 см).

Вносимые потери UGJUB двух идентичных устройств связи, измеренные в соответствии с рисунком 9. должны быть е пределах 9.6 и 12.6 дБ в полосе частот от 30 до 150 МГц; UG — показание приемника. когда генератор и приемник соединены непосредственно один с другим.

14

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

•Эммишштаи ш— ympoftuiiBHW

Рисунок 9 — Измерительная установка для проверки вносимых потерь устройств связи

вполоое частот от 30 до 150 МГц

7    Устройства связи для измерения сигнальных линий

7.1 Общие положения

Мешающий потемциал/мешающую способность (и помехоустойчивость) сигнальных линий можно оценить путем измерения (или инжекции) тока или напряжения кондуктивных помех. Для этого необходимо иметь устройства связи, чтобы измерить составляющую помехи при снижении/подавлении полезного сигнала е линии, включенные устройства должны измерять электромагнитную эмиссию и помехоустойчивость (синфазный и дифференциальный режим, ток и напряжение). Типовыми устройствами для такого рода измерений являются токосъемники и асимметричные эквиваленты сети (AAN или Y-эквиваленты).

Примечание 1 — Требования к AAN для кондуктивных испытаний на помехоустойчивость на сигнальных линиях могут быть установлен по 1ЕС 61000-4-6 [AAN представляют собой особые версии устройств связи/ развязки (CDN)]. AAN. отвечающие требованиям при измерениях электромагнитной эмиссии, могут также отвечать требованиям при испытаниях на помехоустойчивость.

Примечание 2 — Сигнальные линии включают в себя телекоммуникационные линии (тынии связи) и зажимы оборудования, предназначенные для подключения к этим линиям.

Примечание 3 — Как указано в разделе 3. термины «общее несимметричное/ асимметричное напряжение» и «напряжение синфазного режима», а также термины «симметричное напряжение» и «напряжение дифференциального режима» являются терминами-синонимами.

Примечание 4 — Термин «асимметричный эквивалент сети (AAN)» используют в качестве синонима для «Y-эквивалента сети», в отличие от V-эквивалентов сети и дельта-эквивалентов сети. Т-эквивалент сети является особой версией Y-эквивалента сети.

Для получения значения нормы тока при использовании токосъемника, когда значение нормы выражено в вольтах, значение напряжения делят на полное сопротивление сигнальной линии или полное сопротивление нагрузки, как указано в подробной процедуре измерения. Это полное сопротивление может быть полным сопротивлением синфазного режима, как это требуется в соответствии с подробной процедурой измерения.

8    7.2 сформулированы технические требования к AAN. Критичной величиной для применимости AAN является степень подавления симметричного напряжения относительно общего несимметричного напряжения [VdmfVem). Этот параметр связан с затуханием преобразования общего несимметричного напряжения (LCL). Пример асимметричных эквивалентов сети и необходимые процедуры калибровки и испытания приведены в приложении Е.

15

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

7.2 Требования к AAN (или Y-эквивалентам сети)

Асимметричные эквиваленты сети (AAN) используют для измерения (или инжекции) общих не-симметричных/асимметричных напряжений (синфазный режим) на незкранированных симметричных сигнальных пиниях (например, телекоммуникационных) при подавлении симметричного сигнала (дифференциальный режим).

AAN. откалиброванный в соответствии с методами, приведенными в приложении Е. должен иметь приведенные ниже характеристики. Кроме того, на нормальную работу ИО не должны влиять амплитудные искажения или другие ухудшения.

a)    AAN для измерения на портах, предназначенных для подключения кабелей с неэкранирован-ными симметричными парами категории 6 (или выше)

Изменение затухания преобразования общего несимметричного напряжения aLCL с частотой /. МГц определяют по следующему уравнению

°lcl = 75 - lg (1+(J?5)2], f< 2 МГц:    S ± 3 дБ.

2 МГц S U 30 МГц: t^CL S +6/-3 дБ.

b)    AAN для измерения на портах, предназначенных для подключения кабелей с неэкранирован-ными симметричными парами категории 5 (или выше)

Изменение затухания преобразования общего несимметричного напряжения aLCL с частотой /. МГц, определяют по следующему уравнению

aLCL = 65-lg [1 + (1?5)2],

f < 2 МГц:    S ± 3 дБ.

2 МГц S f 5 30 МГц: a^CL S ♦ 4.S/-3 дБ.

c)    AAN для измерения на портах, предназначенных для подключения незкранированных симметричных кабелей категории 3 (или выше)

Изменение затухания преобразования общего несимметричного напряжения aLCL с частотой /, МГц определяют по следующему уравнению

«LCL = 55-lg ММЙ'б)2]. oLCLS±3flB

Примечание — Приведенные выше требования к в зависимости от частоты являются приближенными значениями    типовых незкранированных симметричных кабелей в репрезентативной окружающей среде.

Требования, приведенные в с) для кабелей категории Э. считают репрезентативным значением для типовых телекоммуникационных сетей с доступом.

На рисунке 10 представлена общая схема асимметричного эквивалента сети (AAN) и дано графическое представление требований к о^С1 для AAN.

а) Принципиальная схема AAN (или Y-эквивалента) и его порты, включая основной эквивалент с высокой симметрией и (по выбору) несимметричную схему Zcgt

16

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

-«их75

Ч^75-ЗдБ ----СЧа. 75 + ТУ

-«их 85

---<Ча 65 • 3 дБ

...... сча. 65 ♦ ту

-«их 55

...........«tCL 55 ♦ 3 дБ

<4<х 55 - 3 дБ

Частота t. МГц

Примечание 1 — Данный график получен из уравнений, приведенных в 7.2. перечисления а). Ь) и с). Теоретические значения для 55,65 и 75 дБ представлены жирными линиями, а значения допусков показаны выше и ниже теоретических значений.

Примечание 2 — «То1» — допуск, указанный в7.2. перечисления а). Ь) и с).

Ь) График, определявший требования для а(_С1_ асимметричного эквивалента сети (Y-эквивэлента}

Рисунок 10 — Принципиальная схема и требования к LCL асимметричного эквивалента сети

Характеристики AAN для измерения общих несимметричных/асимметричных помех (синфазный режим) должны соответствовать полосе частот для общих несимметричных/асимметричных напряжений помех, а также полосе частот, используемой для передачи полезного сигнала. Эти характеристики приведены в таблице 5.

Таблица 5 — Характеристики AAN для измерения общего несимметричного/асимметричного напряжения помех

1)

Нагрузочное полное сопротивление основной цепи для общего несимметричного/ асимметричного напряжения помех3:

• значение (модуль)

•фаза

(150 ±20) Ом (0 ± 20)°

2)

Затухание преобразования общего несимметричного напряжения (LCL) на порте ИО эквивалента сети4*

9—150 кГц: должно быть указано:

0.15—30 МГц: е зависимости от категории кабеля, как указано в 7.2е

3)

Затухание развязки для асимметричных сигналов между портом АЕ и портом ИО

9—150 кГц: должно быть указано:

0.15—1.5 МГц: > (35 - 55) дБ. линейное увеличение с логарифмом частоты:

>1.5 МГц: >55 дБ

4)

Вносимые потери симметричной схемы между портами АЕ и ИО

<3flBd

5)

Коэффициент деления напряжения асимметричной схемы между портами ИО и измеритегъното приемника. который надо прибавить к показанию измерительного приемника

Обычно (9.5е ± 1) дБ

6)

Полное сопротивление симметричной нагрузки эквивалента

Зависит от технических требований к системе, например 100 или 600 Ом: должно быть определено в соответствующих стандартах на продукцию1

17

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Окончание таблицы 5

7)

Полоса передачи полезного сигнала (аналогового или цифрового)

Зависит от технических требований к системе при симметричных вносимых потерях, например до 2 МГц или до 100 МГц;

должна быть определена в соответствующих стандартах на продукцию

8)

Полоса частот*

(1) Электромагнитная эмиссия

(0.009) 0.15 МГц—30 МГц

(2) Помехоустойчивость

См., например. CISPR 22 [5]

а Обычно на асимметричное полное сопротивление AAN будет влиять установка несимметричной схемы в соответствии с рисунком 10 а). В настоящем стандарте определен допуск на полное сопротивление для основной (симметричной) цели. Несимметричная схема для ААМ. указанных в 12, перечисления а). Ь) или с), обычно меняет полное сопротивление менее чем на 10 Ом. а фазу менее чем на 10°. поэтому данный допуск применяют, включая несимметричную схему. Если в стандарте на продукцию указаны более низкие значения LCL. например, если несимметричная схема номинально меняет полное сопротивление более чем на 10 Ом или фазу более чем на 10°. это должно быть учтено в стандарте на продукцию при определении допусков для полного сопротивления и фазы. т. к. конкретный допуск должен быть определен производителем AAN.

ь Применяют разные концепции определения соответствия оборудования норме: использование AAN с затуханием преобразования общего несимметричного напряжения LCL бблыиим. чем существующее значение LCL сигнальных линий, или использование AAN с LCL существующих категорий телекоммуникационных линий для их моделирования. В CISPR принято решение при испытании на электромагнитную эмиссию использовать LCL для моделирования асимметрии категорий кабелей, а в ПК 77В 1ЕС рекомендовано при испытаниях на помехоустойчивость использовать AAN со значением LCL, бблыиим. чем определено категорией кабелей.

с В общем случае для допусков LCL необходимо рассмотреть три фактора: остаточные значения LCL основной цепи, отклонения несимметричной схемы от номинала и неопределенность измерения LCL. В допусках. приведенных 8 стандарте на продукцию, которые отличаются от значений, приведенных в 7.2. необходимо учесть, что приемлемые допуски должны увеличиваться с требуемыми значениями LCL и с частотой.

d Реальные требования будут зависеть от технических требований к системе передачи. Некоторые системы передачи допускают вносимые потери до б дБ включительно. Вносимые потери, создаваемые AAN. зависят от полного сопротивления источника и нагрузки всей симметричной схемы. При более низком/высоком полном сопротивлении вносимые потери будут ниже/выше. и они должны задаваться производителем например, при полном сопротивлении 100 Ом. Кроме того, будет целесообразно, если производители укажут фазовые характеристики AAN 8 его симметричной цепи.

е Эквивалент сети AAN следует калибровать путём измерения коэффициента деления напряжения в испытательной установке в соответствии с рисунком Е.6.

(Для перекрытия всей полосы частот допускается использовать более одного эквивалента.

7.3 Требования к эквивалентам сети для коаксиальных и других экранированных кабелей

Эквиваленты сети (AN) для коаксиальных и других экранированных кабелей используют для измерения (или инжекции) общих несимметричных напряжений (синфазного режима) на экране кабелей (например, телекоммуникационных или ВЧ) при прохождении ВЧ сигнала или сигнала связи. Необходимые характеристики представлены в таблице 6.

Примечание — В CISPR 22 (5] эквивалент сети этого типа называется схемой стабилизации полного сопротивления (ISN) коаксиального или экранированного кабеля.

Таблица б — Характеристики эквивалентов сети для коаксиальных и других экранированных кабелей

1)

Нагрузочное полное сопротивление основной цепи для несимметричного напряжения помех0:

•    значение (модуль):

•    фаза

(150 ±20) Ом (0 ± 20)°

2)

Затухание развязки6 при несимметричных сигналах между портом АЕ и портом ИО

9—150 id*ц: должно быть указано: 0.15—30 МГц: >40 дБ

3)

Вносимые потери и полоса передачи для полезного сигнала (связи или ВЧ) между портами ИО и АЕ. включая характерисгическое(ие) полное(ые) сопротивление^)

Определяются требованиями0 х системе

18

ГОСТ CISPR16-1.2—2016

Окончание таблицы 6

4)

Коэффициент деления напряжения несимметричной схемы между портами ИО и измерительного приемника, который надо прибавить к показанию измерительного приемника

Обычно 9.5 дБ4

5)

Полоса частот

(1)    Электромагнитная эмиссия

(2)    Помехоустойчивость

(0.009) 0.15 МГц—30 МГц См., например. 1ЕС 61000-4-6

а Общее несимметричное полное сопротивление эквивалента сети (AN) будет определяться резистором 150 Ом. включенным параллельно катушке, и емкостью проходного (стоечного типа) соединителя-разъема относительно земли.

ь Так как экран коаксиального кабеля на порте АЕ подсоединен непосредственно к металлическому корпусу эквивалента сети AN. затухание развязки не будет проблемой самого эквивалента. Установка для испытания на электромагнитную эмиссию (или помехоустойчивость) должна гарантировать обеспечение минимального затухания развязки.

с Вносимые потери и полоса передачи полезного сигнала (связи или ВЧ) между портами ИО и АЕ, а также характеристические полные сопротивления между экраном и внутренним(ми) проеодником(ками) не входят в сферу действия настоящего стандарта. Они должны определяться в соответствии с требованиями х системе.

d Эквивалент сети AN следует калибровать путем измерения коэффициента деления напряжения в ис-гытзтельной установке в соответствии с рисунком F.2.

8 Эквивалент руки и последовательный элемент RC

8.1    Общие положения

Техническими требованиями на некоторые изделия для ИО. металлические части которого не подсоединены к пластине заземления, и которое при обычном использовании находится а руках, требуется эквивалент руки. Применение эквивалента руки также может потребоваться при пластмассовых корпусах с проводящим покрытием. Эквивалент руки используют в испытаниях на кондуктивные помехи в полосе частот от 150 кГц до 30 МГц (наиболее критичными частотами является полоса 5—30 МГц) для имитации влияния рук оператора на результаты измерения. К типам оборудования, которое следует оценивать с эквивалентом руки, относятся: электроинструменты, бытовые приборы, (например, используемые в руках миксеры), телефонные трубки, джойстики, клавиатуры и т. л.

8.2    Конструкция эквивалента руки и элемента RC

Эквивалент руки состоит из (полоски) металлической фольги определенных размеров, которая определенным образом размещается на оборудовании или определенным образом наматывается на ту часть оборудования, к которой обычно прикасается рука пользователя.

Металлическую фольгу подсоединяют определенным образом к опорной точке системы для измерения помех через элемент RC, состоящий из конденсатора С = 220 пФ ± 20 %, соединенного последовательно с резистором R - 510 Ом 110 % (см. рисунок 11а).

Полоски металлической фольги, которые используют для имитации влияния руки пользователя и обматывают вокруг рукоятки устройства или корпуса (основной части), обычно имеют ширину 60 мм. В случае ИО с клавиатурой металлическую фольгу или. что более удобно на практике, металлическую пластину максимальными размерами 100 * 300 мм можно разместить сверху на клавишах. Примеры приведены на рисунках 11 и 12.

Длина провода между элементом RC и металлической фольгой должна составлять 1 м. Если для испытательной установки требуется ббльшая длина провода, то полная индуктивность провода должна быть меньше 1.4 мкГн. когда частота измерения приблизительно равна 30 МГц.

Если рассматривать полное влияние всех соединительных проводов как одного провода в свободном пространстве, то индуктивность L провода должна быть меньше 1.4 мкГн. если верхняя граница полосы частот в испытании на кондуктивные помехи равна 30 МГц. При заданной длине одного провода это требование позволяет рассчитать минимальный диаметр провода d, м. по следующему уравнению

19

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

L

(2)

где ц = 4я • Ю"7 Гн/м;

/ — длина провода в метрах; d — диаметр провода в метрах.

Примечание — При выполнении требования по индуктивности 1.4 мкГн. на частоте 30 МГц заметно преобладает полное сопротивление элемента RC.

8.3 Применение эквивалента руки

Максимальная длина провода между RC элементом и опорным заземлением обычно отвечает требованиям, когда длина провода не превышает 1 м. Например, элемент RC можно установить как можно ближе к металлической фольге или как можно ближе к эталонной точке. Правильный выбор в большой степени зависит от внутреннего полного сопротивления источника помех в синфазном режиме (обычно неизвестного) при наличии металлической фольги и характеристического полного сопротивления линии передачи, формируемой соединительным проводом и окружающей его средой. Если верхняя частота полосы частот, в которой проводят измерения электромагнитной эмиссии, ограничивается значением 30 МГц. местоположение элемента RC перестает быть критичным, и обычно удобная на практике (а также с точки зрения воспроизводимости результатов) позиция RC будет внутри эквивалента сети питания (AMN) или схемы стабилизации полного сопротивления линии (LISN).

При измерении кондуктивных помех на порте сети питания опорной точкой будет опорное заземление AMN. При измерении этой электромагнитной эмиссии на линии сигнала или управления опорной точкой будет опорное заземление AN. Основной принцип, которому надо следовать при использовании эквивалента руки, заключается в том. что зажим М элемента RC должен подсоединяться к любой незащищенной неподвижной металлической части и к металлической фольге, намотанной на всех поставляемых с устройством ручках, фиксированных и съемных. Металлическую часть, покрытую краской или лаком, считают незащищенной металлической частью и ее необходимо непосредственно подсоединять к элементу RC.

При применении эквивалента руки руководствуются следующими указаниями:

a)    Если корпус установки выполнен полностью из металла и заземлен, то эквивалент руки не используют.

b)    Если корпус установки выполнен из изоляционного материала, металлическая фольга должна быть намотана вокруг рукоятки В [см. рисунок 11. Ь) и с)], а также вокруг второй рукоятки £>. если она имеется. Металлическая фольга шириной 60 мм также должна наматываться вокруг корпуса С [см. рисунок 11. Ь) и с)] е том месте, где расположен железный сердечник статора двигателя, или вокруг коробки передач, если при этом получается более высокий уровень помех. Все эти отрезки металлической фольги и металлическое кольцо или проходной изолятор А при наличии должны соединяться вместе и подсоединяться к зажиму М элемента RC.

c)    Если корпус установки выполнен частично из металла и частично из изоляционного материала и имеются изолированные рукоятки, то металлическая фольга должна наматываться вокруг рукояток В и D [см. рисунок 11 Ь)]. Если в месте расположения двигателя корпус С выполнен из неметаллического материала, то корпус С должен быть обернут металлической фольгой шириной 60 мм в месте расположения железного сердечника статора двигателя, или же фольга должна быть намотана вокруг коробки передач, если конструкция выполнена из изолирующего материала с наполнителем и при этом уровень помех более высокий. Металлическая часть корпуса, точка А. металлическая фольга вокруг рукояток В и О и металлическая фольга на корпусе С должны соединяться вместе и подсоединяться к зажиму М элемента RC.

d)    Если установка класса II (с двойной изоляцией, без провода заземления) имеет две рукоятки А и В из изоляционного материала, а корпус С из металла, как например электрическая пила [см. рисунок 11 с)], металлическая фольга должна наматываться вокруг рукояток Айв. Металлическая фольга на А и в и металлический корпус С должны соединяться вместе и подсоединяться к зажиму М элемента RC. 20

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

е) На рисунке 12 представлены примеры телефонной трубки и клавиатуры. В случае телефонной трубки фольга шириной 60 мм наматывается вокруг рукоятки с некоторым перекрытием. В случае клавиатуры клавиши должны быть, насколько возможно, полностью накрыты фольгой или материалом печатной платы (РСВ). При использовании РСВ ее металлизированная сторона должна лежать на клавиатуре. Однако размеры покрытия не должен быть больше 300 к 100 мм.

Iм

220 пФ ± 20 %

510 Out 10%

а) Элемент RC

Металлическая фольга,    Металлическая фольга,

с) Портативная {ручная) электрическая пила Рисунок 11 — Применение эквивалента руки

21

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Размеры в миллиметрах

а) Гфиытмиаюмвалвнт руки в мифотлафоинь» трубках

Эквивалент руки состоит из металлической фольги, имеющей следующие размеры:

а) Ширина 60 мм и длина более L

Для частей оборудования, которые во время работы находятся в руках, или максимум на четырех частях испытуемой системы

Ь)300 ■ 100 мм

Для клавиатур, когда металлическая фольга должна иметь размер, при котором полностью накрываются все клавиши, или клавиатура накрывается частично, когда ее размеры больше максимального размера фольги

Рисунок 12 — Примеры применения эквивалента руки к оборудованию информационных технологий (ITE)

9 CDNE для измерения напряжения помех в полосе частот от 30 до 300 МГц

9.1    Измерительные приборы

9.1.1    Общие положения

Метод измерения представлен в CISPR 16-2-1:2014. раздел 9.

При измерении по этому методу используют следующие технические средства:

- устройство связи/развязки (CDNE-Х) и

• опорную пластину заземления (RGP).

В настоящем разделе представлены технические требования к этим техническим средствам.

CDNE передает общее несимметричное напряжение помех (синфазный режим) от ИО ео входной провод измерительного приемника и защищает этот проезд от любых электромагнитных эмиссий или воздействий, существующих е испытательной среде. Нагрузкой для любой симметричной помехи (дифференциальный режим), приходящей от ИО. является либо симметричное полное сопротивление 22

ГОСТ CISPR16-1.2—2016

100 Ом на сетевом порте ИО (CDNE-M2 и CDNE-M3), либо симметричная нагрузка на порте АЕ устройства CONE-Sx (см. приложение J). CDNE не допускается использовать для измерения на сетевых линиях. по которым передают полезные симметричные сигналы (дифференциальный режим).

Опорной поверхностью для отсчета измеренного общего несимметричного напряжения помех (синфазный режим) является RGP.

9.1.2 Описание измерения с использованием CDNE

9.1.2.1 Область применения

CONE предназначено для измерения кондуктиеных помех от ИО электрически небольших размеров с одним или двумя подсоединенными кабелями в полосе частот от 30 до 300 МГц. впоследствии CDNE можно установить между ИО и АЕ для защиты от асимметричных помех от АЕ и для стабилизации полного сопротивления.

Примечание — ИО считают электрически небольшим, если оно отвечает условиям, приведенным в CISPR 16-2-1:2014. подраздел 9.1.

9.1.2.2 Измерение напряжения помех

CONE позволяет измерять общее несимметричное напряжение помех Vdis. создаваемое ИО на подключенном(ых) кабеле(лях). При таком измерении учитывают показание измерительного приемника Vmgas и коэффициент деления напряжения FC0NE. Коэффициент деления напряжения FC0NE, дБ. включает в себя внутреннее затухание umeas не менее 6 дБ. что используется для уменьшения неопределенности. вносимой рассогласованием между CDNE и измерительным приемником.

Результат измерения. дБ (мкВ). рассчитывают по формуле

= ^N1 + ^cone-

(3)

9.1.2.3    Полное сопротивление оконечной нагрузки CDNE

внутреннее полное сопротивление ИО в точке подключения обычно неизвестно. Поэтому как показание измерительного устройства, так и воспроизводимость результатов измерения сильно зависят от полного сопротивления оконечной нагрузки CDNE. Общее несимметричное полное сопротивление (синфазный режим) оконечной нагрузки выбрано равным 150 Ом. что обеспечивает наименьшее значение вклада в неопределенность в установленном методе испытания.

CDNE-M2 и CDNE-M3 обеспечивают для сетевого порта ИО симметричное полное сопротивление 100 Ом. представляющее симметричное полное сопротивление большинства эквивалентов сети переменного тока.

9.1.2.4    Затухание развязки CDNE

Неизвестное полное сопротивление АЕ и любая электромагнитная эмиссия от АЕ могут влиять на результат измерения. Такое влияние можно уменьшить за счет использования асимметричного затухания между портом АЕ и портом ИО. Это асимметричное затухание обычно реализуют с помощью дросселя.

9.1.3 Описание опорной пластины заземления (RGP)

RGP служит в качестве опорной поверхности для отсчета измеренного общего несимметричного напряжения помех. Установку размещают на опорной пластине заземления, подключенной к защитному заземлению в целях безопасности персонала и оборудования. CDNE имеет непосредственный контакт (хорошее электрическое соединение) с этой пластиной для обеспечения соответствия ее общего несимметричного полного сопротивления техническим требованиям. Испытуемое техническое средство устанавливают на указанном расстоянии над RGR

9.2 Технические требования к CDNE-X

9.2.1 Механические и электрические параметры

CDNE находится в металлическом корпусе. Центр порта ИО на CDNE находится на высоте 30' J5 * мм относительно RGP

Такая высота предусмотрена для типового полного сопротивления подключаемого кабеля 150 Ом. в качестве рекомендаций на рисунках, приведенных в приложении J. даны примеры конструкции CDNE.

23

ГОСТ CISPR16-1-2—2016

В таблице 7 приведены электрические параметры и технические требования к ним в полосе частот от 30 до 300 МГц.

Таблица 7 — Электрические параметры CDNE-X

Параыетр

Значение для CONE-M2 и CDNE-M3

Значение для CONE-Sx

Общее несимметричное {синфазный режим) полное сопротивление Zm на порте ИО

150:J{j Ом

Фазовый угол (0 ± 25)°

150!” Ом

Фазовый угол (0 ± 25)°

Симметричное (дифференциальный режим) полное сопротивление на порте ИО

(100 ±20} Ом

Не определено

Затухание преобразования общего несимметричного напряжения LCL

» 20 дБ

Не определено

Допуск коэффициента деления напряжения F^g. включая UmMS

±1.5 дБ

± 1.5 дБ

Затухание развязки

> 30 дБ

> 30 дБ

В общем случае уровень общего несимметричного (асимметричного) напряжения выше уровня симметричного непреднамеренного напряжения. Поэтому для предотвращения каких-либо влияний симметричного напряжения на результаты измерения достаточным будет минимальное значение LCL 20 дБ. В противоположность этому для оценки возможности использования ИО для связи по неэкра-нированным проводам дифференциального режима требуются конкретные значения LCL устройства CONE (минимальное и максимальное).

Примечание 1 — Для порта ИО на CDNE-JW3 минимальное значение LCL для фазного провода (L) и защитного заземления (РЕ) или нейтрального провода (N) и защитного заземления (РЕ) не определено.

Примечание 2 — Воспроизводимые измерения LCL на частотах выше 100 МГц находятся на рассмотрении.

Примечание 3 — CDNE не допускается использовать с эквивалентом сети с полезными сигналами в дифференциальном режиме, например, когда при передаче полезного диффереициагъного сигнала для принятия во внимание качества эквивалента сети требуются конкретные значения LCL. минимальное и максимальное.

Затухание ameas на лорте приемника используют для уменьшения неопределенности измерений, обусловленной рассогласованием между CDNE и измерительным приемником. Желательно, чтобы это затухание было внутренней составляющей CDNE. При использовании внешнего аттенюатора он должен монтироваться непосредственно на порте приемника устройства CDNE; этот аттенюатор следует использовать при калибровке и измерении. Затухание ameaj должно быть не менее 6 дБ.

9.2.2 Аттестация CDNE

9.2.2.1 Общие требования

При измерениях в целях аттестации CDNE устанавливают на опорной пластине заземления RGP. а его корпус соединяют с этой пластиной заземления.

Бее измерения общего несимметричного напряжения выполняют относительно RGP. Схема измерения должна соответствовать схеме, приведенной в IEC 61000-4-6:2006. рисунок 7. раздел 10; она представлена на рисунке 13 сотличающейся точкой отсчета Zce перед портом ИО.

24

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

femefM • шлш wipe

Пост ЛШГМП’.Я

IMA (Impedance measurement adaptor) — переходное устройство для измерения полного сопротивления на вертикальной металлической пластике 0.1 ' 0.1 м. соединенной с RGP |ем CISPR/АЛ 000/CDVI

Примечание — «АЕ/сеть» может быть сетью переменного тока, источником постоянного тока, а также линиями управления/связи.

Рисунок 13 — Схема для аттестации CDNE

9.2.2.2 Калибровка схемного анализатора (NWA) в опорной точке

Для измерения асимметричного полного сопротивления в опорной точке (точке отсчета) Zce, указанной на рисунке 13. необходимо применять следующую процедуру калибровки.

За счет калибровки схемного анализатора с использованием метода разомкнутой цепи, коротко-замкнутой цепи и метода исправления ошибок при согласовании учитывают влияние измерительного кабеля (между IMA и NWA). Затем требуется подключить IMA к NWA с помощью предварительно откалиброванного кабеля. С другой стороны 1МАдолжна быть соединительная пластина, включая все части переходного устройства, находящиеся между IMA и CONE при измерении асимметричного полного сопротивления и фазового угла (см. рисунок 14). Все устройства, которые будут соединены с разъемами CDNE. не рассматривают. В этой схеме учтена электрическая нагрузка между откалиброванным кабелем и точкой измерения на входе CDNE.

Электрическую длину корректируют за счет времени задержки, что может проводиться автоматически или вручную в зависимости от используемого измерительного оборудования.

25

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Помары » шлпииетрвя

IMA (Impedance measuremenl adaptor) — переходное устройство для измерения полного сопротивления на вертикальной металлической пластине 0.1 - 0.1 м. соединенной с RGP (см. CISPRM/1000/CDV)

Длина х относится к конструкции разъема на порте ИО и должна быть как можно меньше. У безопасных разъемов типа «банан» типовым значением ж будет значение 3 мм.

Устройство саязи/развяэки не является частью установки и показано только для позиционирования соединительной пластины.

В настоящей установке требуется соединительная пластина без каких-либо частей, устанавливаемых в разъемы порта ИО. В принципе при измерении асимметричного полного сопротивления и фазового утла соединительную пластину можно модернизировать до адаптера асимметричного режима (электрическое соединение между IMA и всеми линиями порта ИО).

Рисунок 14 — Схема для коррекции электрической длины с использованием IMA

9.2.2.3 Асимметричное полное сопротивление Zcu

Асимметричное полное сопротивление ZCM на порте ИО устройства CONE измеряют по схеме, приведенной на рисунке Е.2.

9 2.2.4 Симметричное полное сопротивление ZDU

Симметричное полное сопротивление Z0M на порте ИО устройств CDNE-W2 и CONE-Ш измеряют по схеме, приведенной на рисунке 15. Схему испытания с низкоемкостным симметрирующим устройством следует калибровать с использованием схемного анализатора 50 См при режимах разомкнутой цепи, короткозамкнутой цепи и согласования и при сопротивлении 100 Ом на симметричном порте симметрирующего устройства. Затем после подключения CDNE к симметричному порту симметрирующего устройства определяют коэффициент отражения р.

26

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

Нпасомкостноо

Схшнынлнапшстар    шиштрмрующее    Оиммная

ЯХ-приааик

Примечание — АЕ/сеть может быть сетью переменного тока, источником постоянного тока, а также линиями управления/связи.

Рисунок 15 — Схема испытания для измерения симметричного полного сопротивления (Z^)

Симметричное полное сопротивление рассчитывают по уравнению (4). или оно отображается на схемном анализаторе.

■ом

z l»Pfr/Vfc> ~{VntV')'

(4)

где р— коэффициент отражения, a Zq = 100 Ом.

9.2.2.5 Коэффициент деления напряжения

Коэффициент деления напряжения FCDNE устройства CDNE измеряют в соответствии с рисунком Е.6.

Примечание 1 — При этом измерении Fcdne — это то ж0 самое, что и термин а,^, используемый на рисунке Е.б.

Примечание 2 — Полное сопротивление генератора 150 Ом обычно дополняется потным сопротивлением 100 Ом. включенным последовательно с ним. Из-за натнчия полосы частот это дополнительное сопротивление 100 Ом описывают S-параметрами, которые используют в технических требованиях к напряжению на входе CDNE.

9 2.2.6 Затухание развязки

Затухание развязки a(#ecoup устройства CDNE измеряют с использованием установки, приведенной на рисунке Е.4. Для CDNE с двумя проводами или больше все проводные порты измеряют между портом ИО и портом АЕ.

Примечание — При этом измерении FC0N6 — это то же самое, что и термин о^. используемый на рисунке Е.б.

9.2.2.7 Затухание преобразования общего несимметричного напряжения LCL

LCL устройства CDNE измеряют в соответствии с приложением Е.

9.3 Техническое требование к опорной пластине заземления RGP

Единственным требованием к металлической пластине RGP является требование к размеру и ее положению в окружающем пространстве. RGP должна выходить за площадь, определяемую испытательной установкой, включающей е себя CDNE и ИО. по крайней мере на 0,2 м с каждой стороны. Поверхность RGP должна быть такой, чтобы можно было обеспечить хорошее электрическое соединение с CDNE. т. е. она не должна быть анодирована или покрыта краской.

27

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Приложение А (обязательное)

Эквиваленты сети электропитания (AMN)

А.1 Общие положения

В настоящем приложении представлены характеристики эквивалентов сети электропитания, используемых при измерении радиочастотных напряжений в полосе частот 9 кГц— 100 МГц и обладающих способностью выдерживать ток вплоть до 500 А. а также дополнительная информация, касающаяся AMN. Настоящее приложение дополняет положения раздела 4. В приложение включены V-эквиваленты для измерений напряжений между каждым проводником сети питания и опорным заземлением и дельта-эквиваленты для измерений напряжений между проводниками сети электропитания (симметричных напряжений) и между электрической средней точкой проводников сети электропитания и опорным заземлением (общих нвсиммвтричных/асиммегричных напряжений).

Схема AMN должна, в первую очередь, обеспечивать установленное полное сопротивление в рабочей полосе частот. Она должна обеспечивать достаточную развязку с паразитными сигналами в цепи питания (обычно паразитные сигналы допжны быть по крайней мере на 10 дБ ниже уровня измерения в измерительном приемнике). Она также не должна допускать подачи напряжения сети на измерительный приемник. Она должна обеспечивать это для каждого проводника сети (двухпроводной однофазной сети и четырехлроводной в трехфазной сети), иметь переключатель для подключения измерительного приемника к измеряемому проводнику сети электропитания и обеспечивать корректную нагрузку для других проводников сети. Представленные далее схемы обладают такими возможностями. Они представлены для случая двухпроводной однофазной сети. Распространить их на трехфазную четырехпроводную сеть достаточно просто.

А.2 Пример V-эквивзлента сети электропитания 50 Ом/50 мкГн + 5 Ом

На рисунке 5 представлена соответствующая схема с номиналами элементов, приведенными в таблице А.1. Элементы Ц. С,. Я,. Я, и Я5 определяют полное сопротивление: Ц. С2 и Я2 обеспечивают развязку с паразитными сетевыми сигналами и изменениями полного сопротивления сети, а С3 изолирует измерительный приемник от напряжения сети. Эквивалент может быть построен для использования с токами до 100 А включительно.

Таблица А.1 — Номиналы элементов V-эквивалента 50 Ом/50 мкГн + 5 Ом

Элемент

Номинал

Я,

5 Ом

я2

10 Ом

яэ

10000м

«4

50 Ом

я5

50 Ом (входное полное сопротивление измерительного приемника)

С,

8 мкФ

с2

4 мкФ

сэ

0.25 мкФ

50мкГн

1-2

250 мкГн

На самых нижних частотах полосы частот 9—150 кГц емкость конденсатора С3, равная 0,25 мкФ. не может считаться пренебрежимо малым полным сопротивлением. Если не указано иное, то необходимо сделать поправку на это полное сопротивление.

Поскольку С, и Cj имеют ботыиив емкости, то для цели безопасности корпус эквивалента должен быть либо прочно соединен с опорным заземлением, либо необходимо использовать трансформатор развязки по сети.

Индуктивность L2 должна иметь добротность не менее 10 в полосе частот 9—150 кГц. На практике полезно использовать катушки индуктивности, включенные последовательно-встречно в фазной и нейтральной линиях (дроссель с общим сердечником).

28

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

В А.7 представлена соответствующая конструкция катушки тдуктивносги Ц. При силе тока оборудования более 25 А могут быть некоторые трудности в конструкции катушки L2. В этом случае развязывающее звено L2. и R2 можно опустить. В результате этого потов сопротивление эквивалента на частотах ниже 150 кГц может выйти за пределы допуска, указанного в 4.3. и развязка с помехами сети может стать неудовлетворительной.

Данная схема может таюке отвечать требованиям к V-эквивалвнтам сети электропитания 50 OW50 мкГн. указанным в 4.4.

А.З Пример V-экеивалекта сети электропитания 50 Ом/50 мкГн

На рисунке 6 представлена схема с номиналами элементов, приведенными в таблице А.2. Элементы Lt. С,. R2. R2 и /?4 определяют полное сопротивление. В отличие от предыдущего примера (см. А.2) здесь нет развязывающего эвена, так как схема может отвечать техническим требованиям к полному сопротивлению. Однако в случае сильных сетевых помех для снижения уровня паразитных сигналов требуется фильтр. Такой эквивалент может быть сконструирован для использования с токами до 100 А включительно.

Таблица А.2 — Номиналы элементов У-эквивалента 50 Ом/50 мкГн

Элемент

Номинал

*1

1000 04

*2

50 Ом

*3

0 Ом

50 Ом (входное полное сопротивление измерительного приемника)

*5

0 Ом

1 мкФ

С2

0.1 мкФ

Ч

50 мкГн

Так как С, имеет большую емкость, то е целях безопасности либо корпус эквивалента должен быть либо прочно соединен с опорным заземлением, либо необходимо использовать трансформатор развязки по сети.

В А.7 представлена соответствующая конструкция катушки индухтивности L,.

А.4 Примеры V-эквивалента сети электропитания 50 Ом/5 мкГн + 1 Ом

Схема, представленная на рисунке 6. с номиналами элементов, приведенными в таблице А.З, едименима на частотах от 150 кГц до 30 МГц и для токов до 400 А включительно.

Таблица А.З — Номиналы элементов V-эквивалента 50 Ом/5 мкГн + 1 Ом

Элемент

Номинал

*1

1000 04

*2

50 Ом

*3

ООм

*4

50 Ом (входное полное сопротивление измерительного приемника)

*5

1 Ом

С1

2 мкФ (минимум)

с2

0.1 мкФ

Ч

5 мкГн

Альтернативная схема с номиналами элементов представлена на рисунке А.1. Она подходит для полосы частот от 150 кГц до 100 МГц и для токов до 500 А включительно.

29

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Детали катушки: $ мкГн. Id витков провода диаметром в мм, намотанные на каркас катушки диаметром S0 мм.

Точки отвода у 3. S. 0 и 13.6 витков.

Рисунок А.1 — Пример альтернативного V-AMN 50 Ом/5 мкГн ♦ 1 Ом для устройств, испогьзуемых с источниками

питания с низким полным сопротивлением

А.5 Пример V-эквивалента сети электропитания 150 Ом

Соответствующая схема представлена на рисунке 6. Номиналы элементов приведены в таблице А.4.

Таблица А.4 — Номиналы элементов V-эквивапента 150 Ом

Элемент

Номинал

я,

10000м

r2

150 Ом

Я 3

100 Ом

«4

50 Ом (входное полное сопротивление измерительного приемника)

Я5

0 Ом

С,

1 мкФ

сг

0.1 мкФ

Ч

Соответствующее значение для обеспечения указанного полного сопротивления

А.6 Пример дельта-эквивалента сети электропитания 150 Ом

Соответствующая схема представлена на рисунке А.2. Номиналы элементов приведены в таблице А.5.

30

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

Р — подключение ИО: I — для симметричной составляющей. 2— для обшей несимметричной составляющей: S— двухполюсный двухпозициониыи переключатель. 2 — входное полное сопротивление измерительного приемника.

Рисунок А.2 — Пример Л-AMN для измерительного приемника с несимметричным входом

Таблица А.5 — Номшалы элементов дельта-эквивалента 150 Ом

Элемент

Номинал

fi|. Rj

118.7 (120) Он

R3.RS

152.9 (150) Ом

*4

390.7 (390) Ом

275,7 (270) Ом

fie- fi&

22,8 (22) Ом

fiio- fi«

107.8 (110) Ом

«12

50 Ом

c,.c2

0.1 мкФ

LC

Соответствующее значение для обеспечения указанного полного сопротивления

Примечание 1 — Предполагается, что соотношение витков симметрирующего трансформатора равно 1:2.5 при отводе от средней точки.

Примечание 2 — Номиналы сопротивления, указанные в скобках, представляют собой наиболее близкие рекомендуемые номиналы (допуск ± 5 %).

Расчеты дают следующие характеристжи эквивалента. Значения в скобках получены для значений сопротивлений. представленных в схобках.

Затухание:

•    симметричное — 20 (20) дБ;

•    общее несимметричное — 20 (19.9) дБ.

Полное сопротивление эквивалента сети;

•    симметричное — 150 (150) Ом:

•    общее несимметричное — 150 (148) Ом.

31

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

А.7 Пример построения AMN с катушкой индуктивности 50 мкГн А.7.1 Катушка индуктивности

Соленоидная намотка катушки индуктивности, представленная на рисунке А.З, состоит из 35 витхов (уложенных в один ряд) медной проволоки диаметром 6 мм с шагом 8 мм. намотанных на каркас катушки из изолирующего материала. Ее индуктивность вне металлического корпуса больше 50 мкГн и равна 50 мкГн внутри него.

Я    Я    Я    я

Р3!    Р3)    Р3] Р]

4 О 1Z 16    20    26 29    92

Примечание— Резисторы Я (430 Ом ± 10 %) подключены к отводам витхов 4 и 8.12 и 16. 20 и 24. 26 и 32. Индуктивность составляет 50 мкГн 110 %.

Рисунок А.З — Схема катушки 50 мкГн

Диаметр катушки индуктивности равен 130 мм. Чтобы улучшить электродинамическую стабильность намотки. на каркасе катушки нарезают спиральную канавку глубиной Э мм и укладывают проволоку в эту канавку.

Характеристики катушки индуктивности на высоких частотах улучшают за счет секционирования намотки. Альтернативные секции, каждая по четыре вигха. шунтируются резистором 430 Ом. Это способствует подавлению внутренних резонансов в катушке индуктивности, которые 8 противном случае могли бы привести к тому, что входное полное сопротивление не будет равно указанному значению на определенных частотах.

А.7.2 Корпус катушки индуктивности

Катушку индуктивности и другие элементы эквивалента монтируют на металлической раме, которая затем закрывается металлическими крышками. В целях улучшения теплового рассеяния нижняя крышка и боковые крышки перфорируются. Размеры корпуса: 360 * 300 * 180 мм. На рисунке А.4 представлен общий вид.

Рекомендуется, чтобы зажимы эквивалента на стороне нагрузки располагались как можно ближе к углу того края корпуса, у которого можно установить два эквивалента сети или более, используя как можно более короткие провода от этих зажимов до гнезда/роэетхи. к которому должно подключаться ИО.

К ижвритвпьному прими—у

Рисунок А.4 — Общий вид AMN А.7.3 Развязка катушки индуктивности

На рисунке А.5 представлено затухание относительно сигналов по цели литания при использовании катушки индуктивности в схеме, представленной на рисунке 5. но без секции развязки (,2. С2 и Я2- Затухание определяют как затухание между зажимом сети питания и зажимом измерительного приемника. В случае кривой 1 внутреннее полное сопротивление генератора сигналов на сетевом зажиме равно 50 Ом. В случае кривой 2 внутреннее полное сопротивление генератора меняется в соответствии с номинальным значением входного полного сопротивления AMN. как представлено на рисунке А.5.

32

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

агуяни*,дБ

Рисунок А.5 — Затухание фильтра AMN

А.8 Измерение коэффициента деления напряжения V-эквивалента сети электропитания

Коэффициент деления напряжения можно определить с помощью испытательной установки, представленной на рисунке А6 для каждой испытательной конфигурации V-эквивалента. Коэффициент деления напряжения измеряют на каждой линии при каждом внутреннем соединении (например, при конфигурациях с ручным и дистанционным переключением) с помощью схемного анализатора или генератора сигналов и измерительного приемника или ВЧ вольтметра с пробником (низкоемкостным), имеющим высокое полное сопротивление. Все линии порта ИО, которые не подключены к ВЧ порту, должны нагружаться на 50 Ом.

Так как порт ИО представляет собой частотно-зависимое входное полное сопротивление, необходимо, чтобы схемный анализатор был нормирован (т. в. откалиброван) с помощью измеренного уровня напряжения на порте ИО.

Если при определении коэффициента деления напряжения путем двух последовательных измерений на порте ИО и ВЧ порте используют генератор сигналов и ВЧ вольтметр с пробником, имеющим высокое полное сопротивление. сигнал на порт ИО подают через удлинитель 50 Ом. а ВЧ порт нагружают на нагрузку 50 Ом.

Конструкция адаптера, используемого на порте ИО. критична к калибровке. Соответственно, соединения должны обеспечивать низкое полное сопротивление, а Т-соединитель должен находиться как можно ближе к порту ИО и зажимам заземления. Для проведения точных измерений, чтобы обеспечить значения полного сопротивления источника и нагрузки точно 50 Ом. используют постоянные аттенюаторы 10 дБ.

При этом каждую линию сетевого порта нагружают на сопротивление 50 Ом относительно монтажной панели (шасси).

Для V-эквивалента 150 Ом следует учитывать деление напряжения между портом ИО и портом измерительного приемника, т. е. 150 /50 Ом.

33

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

L — линия {фаза}; N — нейтрал*

а) Испытательная установка для нормирования (калибровки) схемного анализатора

1 — пиния (фаза). А} — нейтрал*

Ь) Испытательная установка для измерения коэффициента деления напряжения с помощью схемного анализатора

Рисунок А.в — Испытательная установка для определения коэффициента деления напряжения

34

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Приложение В (справочное)

Конструкция, полоса частот и калибровка токосъемников

Примечание — Настоящее приложение дополняет положения раздела 5.

В.1 Рассмотрение токосъемников с физической и электрической точек зрения

Физический размер токосъемника определяется максимальным размером кабеля, подлежащего измерению, максимальным током, протекающим по кабелю, и полосой частот, на которых измеряют сигнал.

Токосъемник обычно имеет тороидальную форму, а подлежащий измерению проводник размещают в центральном рэсхрыве тороида. В существующих требованиях и спецификации изготовителя отмечено, что диаметр центрального раскрыва может меняться от 2 мм до 30 см. Вторичную обмотку располагают на тороиде так. чтобы упростить функцию обжима провода токосъемником. Сердечник и обмотку закрывают экраном для недопущения электростатической наводки. Экран имеет зазор, который препятствует короткому замыканию на трансформатор.

В типичных токосъемниках для измерения помех имеется семь-восемь витков вторичной обмотки. Данное количество витков определяет оптимизированный коэффициент трансформации, обеспечивающий максимально плоскую характеристику в полосе частот и вносимое лотов сопротивление 1 Ом или меньше. На частотах ниже 100 кГц применяют пластинчатые кремниево-стальные сердечники. На частотах от 100 кГц до 400 МГц применяют ферритовые сердечники, а на частотах от 200 до 1000 МГц используют воздушные сердечники с симметрирующей катушкой для трансформатора с несимметричным выходом 50 Ом. На рисунке В.1 представлена конфигурация типичного тохосьвкмика.

Токосъемник обычно используют как прибор-датчик для измерения помех. Поэтому он сконструирован так. чтобы обеспечить преобразование тока помех в напряжение, которое можно обнаружить измеригегъным прибором. Чувствительность токосъемника можно удобным образом выразить в единицах передаточного полного сопротивления. Передаточное полное сопротивление определяют как отношение напряжения на вторичной обмотке (обычно на резистивной нагрузке 50 Ом) к току в первичной обмотке. Иногда вместо него используют передаточную полную проводимость.

Суммарная чувствительность токосъемника и приемника для измерения помех также является функцией чувствительности приемжка. Минимальный обнаруживаемый ток помех в проводнике представляет собой отношение чувствительности приемника (В) к передаточному полному сопротивлению пробника тока (Ом). Например, если используют приемник с чувствительностью 1 микровольт (1 мкВ) и токосъемник с передаточным полным сопротивлением 10 Ом. то минимальный измеряемый ток помех будет равен 0.1 мкА. Однако если испогъзуют приемник с чувствительностью 10 мкВ и токосъемник с передаточным полным сопротивлением 1 Ом. то минимальный измеряемый ток будет 10 мкА. Для получения максимальной чувствительности передаточное потов сопротивление должно быть как можно больше.

Часто передаточное полное сопротивление Z7 выражают в децибелах (дБ) относительно 1 Ом. Это удобная единица по сравнению с более традиционными единицами измерения помех 8 децибелах относительно 1 мкВ или 1 мкА (Zj в децибелах относительно 1 Ом принимают как 20lgZ7-).

35

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Байонетный разъем

Для упрощения на этом виде крышки не представлены

Экранирующий / корпус

Съемные

А-А

Пенопласт

Рисунок В.1 — Конфигурация типового токосъемижа

В.2 Эквивалентная электрическая схема токосъемника

Токосъемник можно представить точной эквивалентной схемой из общей теории преобразователей. Повторять здесь эту схему нет необходимости, поскольку она представлена во многих учебных пособиях, см. (10]. После существенного упрощения строгой схемы и выведенных уравнений получают следующие уравнения для передаточного полного сопротивления:

верхние частоты:

средние частоты:    Zj

нижние частоты:

где Zj — передаточное полное сопротивление:

М — взаимная индуктивность между первичной L — индуктивность вторичной обмотки:

Rl — нагрузочное полное сопротивление вторичной обмотки (обычно 50 Ом); С — распределенная емкость вторичной обмотки: ш — угловая частота, рэд/с.

г я”2'

(В.1)

(tai/Rj.) +(w*LC-l)

= MRl. когда (t>>2LC = 1);

(В.2)

_ «М

ZT = 7-7Т7Т-

(В.З)

[(<oL/Rl)2+i]

и вторичной обмотками;

36

ГОСТ CISPR16-1.2—2016

Из уравнений (В.1)—(В.Э) можно сделать следующие выводы:

a)    Максимальное передаточное полное сопротивление на средней частоте при постоянном полном сопротивлении нагрузки прямо пропорционально отношению взаимной индуктивности к индуктивности вторичной обмотки {при постоянном Rl).

b)    Когда реактивное сопротивление распределенной емкости вторичной обмотки равно сопротивлению нагрузки, существует точка на ВЧ, где мощность будет равна 1/2.

В.З Нежелательные эффекты при измерении токосъемником

Токосъемник является, по существу, тороидальным трансформатором и поэтому вносит полное сопротивление вторичной обмотки в первичную. Обычно для 8-витковой вторичной обмотки и нагрузки 50 Ом вносимое полное сопротивление приблизительно равно 1 Ом. Поскольку сумма полных сопротивлений источника и нагрузки измеряемой схемы больше 1 Ом, установка токосъемника не будет существенно менять электрический ток первичной обмотки. Однако если сумма полных сопротивлений источника и нагрузки данной схемы меньше вносимого полного сопротивления, использование токосъемника может существенно изменить ток первичной обмотки.

Одним из предписанных применений токосъемника является измерение тока помех на шинах питания первичной обмотки, которые могут вьщерживать вплоть до 300 А постоянного тока или 100 А переменного тока. Токосъемник также можно использовать вблизи устройств, которые создают сильные внешние магнитные поля. Передаточное полное сопротивление токосъемника не должно меняться из-за этих силовых токов или плотностей потоков. Следовательно, магнитную цель следует строить так. чтобы не было насыщения. Поскогъку силовые/се-тевые токи (переменные токи) могут существовать в полосе частот 20 Гц— 15 кГц. выходной сигнал токосъемника на этих сетевых частотах может повредить входную схему соответствующего приемника. Возможным решением этой проблемы является использование режекгорных фильтров на сетевых частотах между токосъемником и приемником. На рисунке В.2 представлен фильтр верхних частот с частотой среза ЭкГц.

Этфвнирую*** корпус

Кмюмпшый

разъем

С,-С,-0Д4цР

Рисунок В.2 — Фильтр верхних частот с частотой среза 9 кГц

В.4 Типичные амплитудно-частотные характеристики токосъемников

На рисунке В.З представлены типичные амплитудно-частотные характеристики токосъемников с плоскими участками полосы пропускания: от 100 кГц до 100 МГц; от 30 до 300 МГц и от 200 до 1000 МГц.

37

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Передним*» полное сопротивление, дБ(Оы)-20$2

Щрщпуиж полно» оспротшленме.

Чшлотт,ГЦ

Рисунок В.З — Передаточное полное сопротивление типовых токосъемников

38

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

B.S Экранирующая конструкция для использования с токосъемниками B.S.1 Общие положения

Для измерения общих несимметричных (синфазньм режим) либо симметричных (дифференциальный режим) токов помех можно использовать токосъемник вместе с проводящей (например, медной, латунной и т. л.) экранирующей конструкцией. Этот мегсщ применим в полосе частот от 100 кГц до 20 МГц. Важной деталью этого метода является модифицированный ВЧ токосъемник вместе с фильтром верхних частот. Назначение фильтра заключается в усилении подавления тока сетевой частоты на выходе токосъемника. Организация испытания представлена в C1SPR 16-2-1.

В.5.2 Теоретическая модель

На рисунке В.4 а) представлена установка для измерения тока с использованием эквивалента сети питания (AMN). Составляющими токов помех являются:

/1 — ток в фазе сети/в сетевом проводе под напряжением:

/2— ток в нейтральном проводе:

/с — общий несимметричный ток (синфазный режим);

/д — симметричный ток (дифференциальный режим).

Примечание — Фазовый угол между V, и /2 считается равным 0. Это случай для проводов длиной менее 1 м при частотах ниже 30 МГц.

Из рисунков 8.4 а) и В.4 Ь) видно, что токи имеют следующие соотношения:

1\ !0-

(В.4)

h = ,c~ h-

(В.5)

2iC = *\* {2‘

(В.6)

(В.7)

—L*.

Эмитент

/еТ) —N

ио

«та

JL /С ---) ^

h

в) Г^эиннтТЮ a CtSPR СяХшЛ испытания С тОайми помех

Ь) Схема, реапеляюцж шум слнфвмзгереямма (оОомЯнесшметрмчшй) и цтыйиффсренщедъноге режима 0,ивиит)*мьй)

Рисунок В.4 — Испытательная установка для измерения токов с использованием AMN

Таким образом, токосъемник, обжимающий проводники так. что /, и /2 при этом складываются, дает выходной сигнал исключительно благодаря общему несимметричному току, тогда как разность токов приводит к выходному сигналу, относящемуся только к симметричному току. Коррекция измеренного значения на 6 дБ требуется только для общего несимметричного тока из-за коэффициента 2 е уравнении общего несимметричного тока (см. рисунок В.4 Ь)].

В.5.3 Конфигурация экранирующей конструкции

На рисунке В.5 представлен необходимый дополнительный экран. Указанные размеры относятся к токосъемнику с центральным сердечником диаметром 51 мм. Для токосъемников других размеров их размеры соответственно масштабируются.

39

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Размеры в миллиметрах

-I

-«■I-

Э1Д

31А

\,2ашчит«04А м2учшл1в(

Примечание — Материал должен иметь высокую проводимость, как. например, медь или латунь. Рисунок В.5 — Конфигурация экрана, применяемого с трансформатором тока

Конструкция используется для размещения неэкранированных проводников в токосъемнике и для обеспечения дополнительного экранирования от любой внешней связи при заземлении выхода на одном конце. Изолированный многожильный провод (0.75 мм2) пропускают через отверстие и снабжают на каждом конце зажимами, чтобы получить экранированные провода на участке от эквивалента сети питания до ИО. Диаметр центральной части экрана выстлан изоляционной лентой, чтобы провода хорошо удерживались в отверстиях и чтобы эта часть сборки «удобно» размещалась в токосъемнике, когда он закрыт.

Положение экрана в токосъемнике выбирают таким, чтобы плоскость проводов была перпендикулярна плоскости зазоров в половинках сердечника токосъемника. Важно гарантировать, что экранирующая конструкция, представленная на рисунке В.5. развязана с корпусом токосъемника, и при этом зазор в корпусе не уменьшен.

В.5.4 Фильтр верхних частот

При необходимости между выходом токосъемника и измерительным приемником устанавливают фильтр верхних частот. Этот фильтр может быть частью измерительного приемника. (См. рисунки В.2 и В.4 Ь).)

В.6 Калибровка токосъемников

Калибровку токосъемников можно вьюолиить с помощью зажимного устройства, которое состоит из двух половин коаксиального переходного устройства. При установке токосъемника в зажимное устройство формируется коаксиальная пиния, внешний проводник которой обжимает токосъемник, а внутренний проводник проходит через раскрыв токосъемника (см. рисунок В.9).

Эквивалентная схема калибровки представлена на рисунке В.6. При хорошем согласовании коаксиальной линии ток 1р через внутренний проводник можно вычгслить по измеренному значению напряжения У, в линии. Для получения хорошей коаксиальной линии в конструкции зажимного устройства необходимо принимать во внимание корпус, если он металлический, или экран токосъемника. Если выходное напряжение токосъемника составляет V2, то передаточную полную проводимость можно вычислить по следующей формуле

уг= V, —v2-34.    (В.8)

где Yj — передаточная полная проводимость. дБ (См);

V, — ВЧ напряжение на коаксиальной линии. дБ (мкВ);

V2 — ВЧ выходное напряжение токосъемника. дБ (мкВ):

34 — коэффициент, относящийся к полному сопротивлению нагрузки 50 Ом.

Передаточную полную проводимость Yj. дБ (См), используют для расчета значения измеренного тока !р, дБ (мкА). по формуле

/р2+уг.    (В.9)

где V2 — измеряют в дБ(мкВ).

На рисунке В.7 приведен типичный результат калибровки, на рисунке В.8 — обратные потери и на рисунке В.9 представлена фотография зажимного устройства с коаксиальным переходным устройством.

40

Рисунок В.6 — Схема с коаксиальным переходным устройством и измерение передаточной полной проводимости токосъемника

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Пфнатснтя none* Гф0ввдямстъ,р6 (Си)

Рисунок В.7 — Передаточная полная проводимость Ут в функции от частоты Обритые штяри, дБ (ОД

Рисунок В.в — Обратные потери коаксиального переходного устройства, нагруженного на сопротивление 50 Ом с токосъемником внутри (токосъемник также нагружен на сопротивление 50 Ом)

Рисунок В.9 — Токосъемник между двумя половинами коаксиального переходного устройства

41

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Приложение С (справочное)

Конструкция устройств связи для инжекции тока в полосе частот

от 0,15 до 30 МГц

Примечание — Настоящее приложение дополняет положения раздела 6.

С.1 Устройство связи типа А для коаксиального антенного входа

Схема и конструкция аналогичны схеме и конструкции устройства связи типа А. представленного на рисунке С.1. за исключением того, что значение индуктивности равно 280 мкГн.

Конструкция катушки индуктивности 280 мкГн:

Сердечник — два ферритовых кольца из материала 4С6 или аналогичного материала, расположенных вместе. размеры: внешний диаметр — 36 мм. внутренний диаметр — 23 мм. толщина 30 мм.

Обмотка — 28 витков полностью экранированного миниатюрного коаксиального кабеля, например 1ГГ-34. диаметр провода — 0.9 мм. внешний диаметр наружной изолирующей пластмассовой трубки — 1.5 мм.

Размеры в миллиметрах

Кшцгтпго

попетого

5

•» ц

V'

S

е

10

13

в

7

ГЬтвыЯ _ с. сигнал -J

4—S — металлический корпус размерами 145 - 70 < 70 мм (части 5 размешены на пластине заземлении Р1); 6 — передняя панель (изоляционный материал): 7 — крепевная панель для дросселей (изоляционный материал), в — коаксиальный разъем, байонетный, 50 Ом: 9 — групповое тнеадо: 10 —коаксиальный разъем, байонетный. 13 — ферритовое кольцо из материала типа 4С6. О 36 мм. 15 мм при 1d витках коаксиального кабеля: 14 — коаксиальный кабель, внешний диаметр 2.4 мм

Рисунок С.1 — Пример устройства связи типа Л коаксиальный вход, схема и детали конструкции (см. С.1 и D.2)

42

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

С.2 Устройство связи типа М для сетевых проводов

Схема и конструкция аналогичны схеме и конструкции устройства связи типа М, представленного на рисунке С.2. за исключением того, что две катушки индуктивности имеют индуктивность по 560 мкГн каждая и С, = 0.1мкФ. а С2 = 0.47 мкФ.

Конструкция катушки индуктивности 560 мкГн:

Сердечник — два ферритовых кольца из материала 4С6 или аналогичного материала, расположенных вместе. размер внешнего диаметра — 36 мм. внутренний диаметр — 23 мм. толщина — 30 мм.

Обмотка — 40 витков изолированной медной проволоки, внешний диаметр — 1.5 мм.

4—9 — см. рисунок С.1. TJ — сетевая розетке для ИО (два изолированных однополюсных гнезда типа «банан»); >2 — сетевая вилка (2Р * земля). Гб — два ферритовых кольца из материала типа 4С6. 0 36 ■ 23 ■ 15 мм с 20 витками каждое: Гб — изолированный медный провод О.в мм. внешний 0 0.8 мм

Рисунок С.2 — Пример устройства связи типа М. сетевые провода, схема и детали конструкции {см. С.2 и D.2)

С.З Устройство связи типа L дпя проводов громкоговорителя

Схема и конструкция аналогична тем. что имеет устройство связи типа L, представленное на рисунке С.З. с двумя отдельными катушками индуктивности 560 мкГн каждая и Ct » 47 мФ и Cj * 0,22 мкФ.

Конструкция каждого дросселя 560 мкГн:

Сердечник — одно ферритовое кольцо, материал 4С6 или аналогичный материал, размер внешнего диаметра — 36 мм. внутренний диаметр — 23 мм. толщина — 15 мм. Обмотка — 56 витков медной проволоки с лаковой изоляцией, диаметр — 0.4 мм.

Примечание — Характеристики магнитного феррита типа 4С6:

•    относительная начальная магнитная проницаемость р, = 120;

•    коэффициент потерь tg 6>'Pi <40 при 2 МГц, tg 5/д,< 100 при 10 МГц;

•    удельное сопротиалете р = 10 кОм.

43

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

w

KipMiK»- л-9

гОи>рмт«пвТ'

Киспмниф

_iille_

ц—1«<*

18

eoNtffc

сг-

кио

Обозначения

4—9 — см. устройство типа А: 1? — групповое гнездо: Гб — лее катушки индуктивности 60 мкГи каждая Для каждой катушки индуктивности:

Сердечник:    одно ферритовое кольцо, тип 4С6.

0 36 им • О 23 им * 16 мм

Обмотка.    20 витков медного проема с изоляцией

внешний 0 1.2 мм

Монтаж катушек индуктивности см. устройство типа М С, » 10 н® каждый. Cj * 47 и® каждый

Рисунок С.З — Пример устройства связи типа L. провода громкоговорителя, схема и упрощенный чертеж конструкции (см. D.2)

С.4 Устройство связи типа 5для сигналов звуковой частоты

Схема и конструкция аналогичны тем. что представлены на рисунке С.4 для устройства связи типа S за исключением катушки индухтивности 260 мкГн, представленной в С.1. Экранированный кабель может относиться к типу кабелей, которые используются на звуковой частоте, и его диаметр должен быть не больше 2.1 мм.

Примечание —Для этой цели можно использовать устройство связи типа А. представленное в С.1. если два кабеля стереосигнала ИО соединены вместе.

Киотачмыкугшмк

$

4—9 — см. устройство типе А: 19 — розетки DIN или с прижимными контактами: 20 — индуктивность 30 ыкГм: Сердечник:    одно ферритовое кольцо, материал типа 4С6.

0 36 мм * 0 23 мм * 15 мм

Обмотке    14 витков экренироввниой скрученной лары:

внешним диаметр изоляции кабеля 2.8 мм.

Монтаж катушки индуктивности: см. устройство типе А.

Рисунок С.4 — Пример устройства связи типа S^y. сигналы звуковой частоты, схема и упрощенный чертеж конструкции (см. D.2)

44

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

C.S Устройство связи типа Swдля звуковых сигналов, видеосигналов и сигналов управления Схема и конструкция аналогичны тем, что представлены на рисунке С.5, для устройства связи типа S^y. за исключением двух катушек индуктивности 560 мкГи. сконструированных, как указано в С.2. Внешний диаметр 3-проводного кабеля должен быть не болев 1.5 мм. Это можно обеспечить при использовании двух микрокоакси-альных кабелей типа LTT-20 диаметром 0,6 мм и медного провода диаметром 0.3 мм с паковой изоляцией.

МЛИШЖЯ44

попянш:**

смгтлош

Обозначения:

4— 9 — см. устройство типа А.21 — миогоштырееой разъем (например. 7-штырьковая розетка DIN);

22 — две катушки индуктивности 60 мкГн каждая. Для каждой катушки индуктивности Сердечник    одно ферритовое кольцо, тип 4Св:

в 36 мм ' О 23 мм ■ 15 мм.

Обмотка:    20 витков трех проводного кабеля

Кабель    Два микрокоаксиапьных кабеля. UT-34

внешний 0 0.9 мм * един медный провод 0 0.4 мм. с паковой изоляцией;

внешняя изоляция: внешний диаметр трубки О 2.4 мм Монтаж катушек индуктивности: см. устройство типа М С * 1 нФ (или более, если позволяет источник сигнала}

Рисунок С.5 — Пример устройства связи типа сигналы звуковой частоты, видеосигналы и снгнагы управления, схема и упрощенный чертеж конструкции (см. D.2)

45

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Приложение D (справочное)

Принцип работы и примеры устройств связи для измерений устойчивости к наведенному току

Примечание — Настоящее приложение дополняет положения раздела 6.

D.1 Принцип работы

Принцип работы представлен на рисунке 0.1. Индуктивность L представляет высокое полное сопротивление для инжектируемого тока помехи. Фильтр UC^ обеспечивает развязку испытагегъных установок [генератора полезного сигнала или дополнительного оборудования (AuxEq)]; С, и С2 могут быть заменены короткозамкнутой цепью, если позволяют условия соотношения «переменный ток/постоянный токе. Сигнал помехи от генератора с внутренним сопротивлением 50 Ом вводится в провода или в акрам коаксиального кабеля через резистор R, = 100 Ом и разделигетъный конденсатор С, (если он необходим).

D.2 Типы устройств связи и их конструкции

Используют устройства связи следующих типов:

Тип Д:    ВЧ коаксиальные устройства связи используют для коаксиальных проводов, по которым распро

страняются полезные сигналы в диапазоне ВЧ. Детали конструкции представлены на рисунке С.1. Резистор 100 Ом (для обеспечения полного сопротивления источника 150 Ом при сопротивлении источника сигнала помех 50 Ом) подсоединен к экрану выходного коаксиального соединителя (разъема) в этом устройстве.

Тип М:    Эти устройства связи предназначены для использования с проводами сети питания. Детали кон

струкции представлены на рисунке С.2. Инжекция тока помех проводится асимметрично в оба провода через эквивалентное сопротивление 100 Ом. Данное устройство связи аналогично дельта-эквиваленту сети электропитания и представляет (со стороны зажимов ИО) симметричное и общее несимметричное эквивалентное сопротивление 150 Ом.

Тип L:    Эти устройства связи предназначены для использования с проводами громкоговорителя. Детали

конструкции представлены на рисунке С.З. Полное сопротивление источника помех формируется, как для устройств связи типа М.

Тип S, и Эти устройства связи предназначены для использования с проводами звуковых сигналов, видеосигналов и других дополнительных сигналов. Они представляют собой многоштыревые устройства, которые должны адаптироваться к разному количеству штырьков и разным конфигурациям соединителей. а именно:

Тип    Эти устройства обеспечивают цепь прямой передачи звуковых сигналов, видеосигналов, сигналов

управления и других сигналов, для которых требуется фильтрация, чтобы гарантировать, что сигнал помехи идет к ИО. Детали конструкции, представленные на рисунке С.4. определяют простую фильтрацию. которую обеспечивает звуковым сигналам пара экранированных проводов, намотанных на тороид. В случае многожильных кабелей по конструктивным причинам может потребоваться раэде-лить/рэзаести провода кабеля до намотки на тороид. как показано на рисунке С.5. В обоих случаях ток помех инжектируют через резистор 100 Ом в выводы (штырьки) экрана и заземления выходного соединительного устройства, в экраны экранированных проводов и через конденсатор в другие (не-экракированные) провода.

Тип S,:    Эти устройства связи разработаны для случая, когда отсутствует требование к обеспечению цели

прямой передачи. Все провода кабеля нагружены на сопротивление согласованной нагрузки. Детали конструкции приведены на рисунке 0.2. Ток помех инжектируют через резистор 100 Ом в выводы экрана (заземления) и земли соединительного устройства, к которому также подсоединены все нагрузочные резисторы (от Я, до Я„). Следует отметить, что для этой цели можно использовать устройство связи такого типа, который приведен на рисунке С.4 или C.S, нагруженное на соответствующее полное сопротивление нагрузки.

Если внутреннее сопротивление источника у генератора помех не равно 50 Ом. то чтобы получить необходимое полное сопротивление 150 Ом соответственно, регулируют значение последовательно включенного резистора.

ВЧ дроссельные катушки, представленные на рисунках С.1—С.5. имеют значения индуктивности 30 мкГн или 2 ■ 60 мхГн при параллельном включении и подходят для полосы частот от 1.5 до 150 МГц. Для полосы частот от 0.15 до 30 МГц значения индуктивности соответственно равны 280 мкГн или 2 * 560 мкГн при параллельном включении. В приложении С приведена их конструкция.

46

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

Чтобы удерживать паразитную емкость на выходных зажимах устройств как можно более низкой, следует принять некоторые меры относительно размещения устройств. Необходимо отметить, что подсоединение металлических корпусов устройств связи к заземляющей пластине должно быть качественным: для этого испогъзуют медную оплетку большого поперечного сечения и неокрашенные корпусы.

L — индуктивность разеязкиГизопяции. С,. конденсаторы с низким полным сопротивлением по ВЧ (если позволяют условия преобразования переменното/лостояиного тока, их заменяют прямым соединением)

Рисунок D.1 — Основной принцип метеда инжекции тока (см. D.1)

Обозначения:

в. в, 9 — см. устройство типа А. 23 — металлическим корпус ТОО * 55 • SS мм. 24 — мнотоштыреаон разъем или розетка OIN. Я,— Rn — сопротивления согласованной нагрузки

Пример — Устройства связи типа S, для звукового оборудования:

-    звукосниматель:

-    магнитный — 2 ■ 2.2 кОм;

-    пьезоэлектрический—2 - 470 кОм:

-    микрофон — 2 ■ 600 Ом:

-    тюнер—2 • 47 кОм:

-    магнитофон — 4-47 кОм;

-    вх/вых аудио — 4 -47 кОм.

Рисунок D.2 — Устройство связи типа S, с нагрузочными сопротивлениями, схема и упрощенный чертеж конструкции (см. D.2)

47

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Приложение Е (обязательное)

Пример параметров асимметричного эквивалента сети (AAN) и их измерение

Е.1 Описание примера AAN: 7-эквивалент

На рисунке Е.1 приведен пример AAN. а именно 7-эквивалент, имеющий зажимы а, и 0, для подключения к паре проводников на сигнальном порте ИО и зажим RG для подключения к опорному заземлению и. если это применимо. к земле, обеспечивающей безопасность, или другому заземляющему проводнику ИО.

Симметричный сигнал, который может быть необходим для корректной работы ИО, подается на зажимы Э2 и Ь%. Сдвоенный дроссель i., обеспечивает отдельное измерение асимметричной составляющей помехи. Две обмотки сконструированы так. чтобы симметричные токи подавлялись высоким полным сопротивлением, а полное сопротивление для асимметричных токов (идущих к RM) было пренебрежимо малым.

Нагрузочное полное сопротивление эквивалента для общего несимметричного напряжения помех 150 Ом определяется двумя резисторами RT (200 Ом), включенными в параллель при асимметричном токе, последовательно с резистором R/j (50 Ом). Резистор Ru обычно является входным полным сопротивлением измерительного приемника. В таком случае показание измерительного прибора обычно на 9.5 дБ меньше реального значения общего несимметричного напряжения на зажиме ИО. Конденсатор Ст блокирует постоянные токи, обеспечивая напряжения питания по постоянному току на проводах эквивалента без повреждения резисторов и без воздействия на свойства L1 из-за эффекта насыщения.

Обычно AAN устанавливают между ИО и оборудованием, связанным с ним.

Е.2 Измерения параметров асимметричного эквивалента сети (AAN)

Для определения соответствия требованиям 7.1 используют процедуры измерения определенных параметров. представленные ниже.

a)    Полное сопротивление оконечной нагрузки

Полное сопротивление между зажимами а, и 6,. соединенными вместе, и зажимом RG проверяют на зажимах Bg и &2- которые попеременно размыкают и замыкают накоропсо на зажим RG (см. рисунок Е.2).

b)    Затухание преобразования общего несимметричного напряжения (LCL)

Ослабление Y-эквивалента измеряют в соответствии с рисунком Е.5. Выходной сигнал схемного анализатора (NWA) подают на пробник LCL. остаточное затухание преобразования общего несимметричного напряжения которого должно быть по крайней мере на 10 дБ выше LCL асимметричного эквивалента сети. Относительно проверки пробника LCL см. рисунок Е.З. а относительно калибровки — рисунок Е.4.

c)    Затухание развязки

Затухание развязки измеряют в соответствии с рисунком Е.6.

d)    Вносимые потери симметричной схемы

Вносимые потери симметричной схемы измеряют в соответствии с рисунком Е.7. Для испытания У-экеивалента на вносимые потери в качестве симметрирующих устройств можно использовать два пробника LCL. Для определения их собственных вносимых потерь два идентичных симметрирующих устройства можно соединить последовательно. Симметрирующие устройства следует спроектировать так. чтобы суммарные вносимые потери двух симметрирующих устройств в полосе частот от 0,15 до 30 МГц были менее 1 дБ.

e)    Коэффициент деления напряжения асимметричной схемы (калибровка У-эквивапента}

Коэффициент деления напряжения асимметричной схемы измеряют в соответствии с рисунком Е.8.

0 Полное сопротивление симметричной нагрузки и ширина полосы передачи

Данный параметр определяется системой. У-экаиваленты можно оптимизировать относигегъно ширины полосы передачи при указанном потом сопротивлении. Полосу передачи можно измерить при определенном полном сопротивлении симметричной нагрузки с помощью испытательной установки, представленной на рисунке Е.7.

46

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

Мбтжлличвсмй шрпус AAN

С * 4.7 мкФ. Р * 200 Ом. L| ■ 2 - 38 мГн; * 2 • 38 мГм: АЕ - оборудование, связанное с основным: Ях — вход приемнике.

RG — опорное заземление

Примечание 1 — Номинальный коэффициент деления напряжения равен 9.5 дБ.

Примечание 2 — Zcgl представляет собой несимметричную схему, используемую для настройки LCL

Рисунок ЕЛ — Пример Г-эквивалента сети для одной пары проводов

Примечание — Если асимметричный эквивалент сети (AAN) имеет более высокий порядок (т. е. более чем одну пару проводов), то все провода порта ИО и. соответственно, все провода порта АЕ соединяют вместе.

Рисунок Е.2 — Схема измерения полного сопротивления оконечной нагрузки

49

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Примечание 1 — Когда нагрузкой пробника является п-схема с минимальным и Rj (/?2 = Rj). куда включено как номинальное симметричное полное сопротивление Z в

LCL. состоящая

ИЭЯ,. R% асимме-

( RtR3 )

грмчното эквивалента сети, так и асимметричное полное сопротивление 150 Ом . I = ——— I, то в идеале пробник

V *2 + *з >

показывает остаточное LCL. которое на 20 дБ или более превышает самые высокие значения LCL. подлежащие измерению. При Z = 100 Ом Я, = 120 Ом и Я2 - R$ » 300 Ом.

Примечание 2 — Пробник LCL работает при асимметричном полном сопротивлении источника Z/4. Примечание 3 — При Z = 100 Ом Z/4 составляет 25 Ом.

Примечание 4 — Для оптимальной воспроизводимости затухание преобразования общего несимметричного напряжения пробника максимизируются для обеих ориентаций п-схемы относительно симметричных зажимов пробника LCL.

Примечание 5 — Затухание преобразования. дБ. общего несимметричного напряжения LCL = 20 lg (в соответствии с Рекомендацией G.117 МСЭ-Т (7]).

Пробник LCL сконструирован так. чтобы LCL можно было измерить с помощью обычных схемных анализаторов. Пример пробника LCL приведен в справочной литературе [9].

Рисунок Е.З — Схема для проверки пробника LCL

50

<im

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

Примечание 1 — Затухание преобразования. дБ. общего несимметричного напряжения (LCL) L-схемы:

а

LCL

= 20 lg

(fi,yB,//Z) + 4^a, + Z

2{«sym//Z)

Примечание 2 — На неопределенность измерения LCL согласно схеме, приведенной на рисунке Е.5. влияет точность L-схвмы и величина остаточного LCL пробника. Изменение ориентации пробника LCL относительно L-схемы будет отражать некоторую неопределенность калибровки.

Примечание 3 — Пример L-схвмы: при полном сопротивлении Z = 100 Ом и = 100 Ом значение Язд! = 750 Ом обеспечит LCL равное 29,97. т.е. приблизигегъно 30 дБ.

Рисунок Е.4 — Схема калибровки пробника LCL с использованием L-схемы

Иопшумш AAN

Примечание 1 — Относительно определения LCL см. рисунок Е.З.

Примечание 2 — В зависимости от схожести значений LCL. подлежащих измерению, и остаточного LCL пробника точность измерения можно улучшить за счет проведения измерений при обеих ориентациях пробника LCL относительно зажимов порта ИО и определения среднего значения двух результатов.

Примечание 3 — Если асимметричные эквивалент сети (AAN) имеет более высокий порядок (т. е. более. чем одну пару проводов), то проводят испытания LCL каждой пары, при этом другая(ие) пара(ы) в случае какого-либо влияния на измеряемую пару должна(ы) быть нагружена(ы) на полное сопротивление синфазного режима Z.

Рисунок E.S — Измерения LCL асимметричного эквивалента сети (AAN) с помощью пробника LCL

51

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Технические требования к затуханию развязки должны выполняться 8 обеих позициях    (замкнуто и разом

кнуто). Если асимметричный эквивалент сети (AAN) имеет более высокий порядок (т. е. более чем одну пару проводов). то все провода порта ИО и. соответственно, все провода порта АЕ соединяют вместе.

Рисунок Е.б — Испытательная установка для измерения затухания развязки (изоляции) AAN

ave„. дБ. для асимметричных сигналов между портом АЕ и портом ИО

Рисунок Е.7 — Испытательная установка для измерения вносимых (симметричных) потерь AAN

Примечание — Если асимметричный эквивалент сети (AAN) имеет более высокий порядок (т. в. более чем одну пару проводов), то все провода порта ИО и, соответственно, все провода порта АЕ соединяют вместе.

Рисунок Е.8 — Испытательная установка для калибровки коэффициента деления напряжения AAN. дБ. для асимметрич

ной схемы: Рддн = “у- 201д

*2

52

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

Приложение F (обязательное)

Пример измерения параметров эквивалента сети (AN) для коаксиальных и других экранированных кабелей

F.1 Описание эквивалентов сети (AN) для коаксиальных и других экранированных кабелей

На рисунке F.1 приведен пример AN для коаксиального кабеля, имеющего внутренние дроссегы синфазного режима, образованные миниатюрным коаксиальным кабелем (миниатюрный кабель с полужестким сплошным медным экраном или миниатюрный кабель в экране с двойной оплеткой), намотанным на ферритовые тороиды.

В случаях, когда не требуется большого затухания экранирования, внутренние дроссели синфазного режима можно также сформировать, используя бифилярные обмотки из изолированного проезда с центральным проводником и изолированного провода с экранированным проводником на общем магнитном сердечнике (например, на ферритовом тороиде).

При многожильных экранированных кабелях внутренние дроссели синфазного режима можно сформировать. либо испогъзуя мулыифилярные обмотки из изолированных сигнальных проводов и изолированного провода с экранированным проводником, или путем намотки многожильного экранированного кабеля на магнитный сердечник е синфазном режиме.

F.2 Измерения параметров эквивалента сети (AN) для коаксиальных и других экранированных

кабелей

a)    Полное сопротивление оконечной нагрузки

Полное сопротивление между экраном коаксиат>ного кабеля на проходном разъеме (без подсоединения кабеля ИО) и разъемом опорного заземления измеряют при нагрузке 50 Ом на порте приемника.

b)    Коэффициент деления напряжения

Коэффициент деления напряжения AN измеряют в соответствии с испытательной установкой, приведенной на рисунке F.2.

АЕ — оборудование. связанно» с основным: ИО — испытуемое оборудование: Чу— измерительный приемник, дроссель синфазного режима Lem > 1.4 мГн, полна* паразитная шунтирующая ёмкость С < 1 лФ

Рисунок F.1 —Пример AN для коаксиального кабеля

53

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Рисунок F.2

Установка для испытания коэффициента деления напряжения. дБ.

го кабеля и экранированного кабеля

Рдн

=• 20!д

ч

v2

AN коэксиально-

54

ГОСТ CISPR16-1.2—2016

Приложение G (справочное)

Конструкция емкостного пробника напряжения и его оценка

Примечание — Настоящее приложение дополняет положения 5.2.2.

G.1 Общие положения

В насгояцем приложении приведен пример метода калибровки емкостного пробника напряжения (CVP). Допускается использовать и другие методы калибровки, если их неопределенность считают эквивалентной неопределенности метода, представленного в настоящем приложении.

G.2 Рассмотрение емкостного пробника напряжения (CVP) с физической и электрической точек

зрения

На рисунке G.1 представлена конфигурация емкостного пробника напряжения. Он состоит из двух коаксиальных электродов, заземляющего зажима, кабельной оправки и усилителя с обратной крутизной. Внешний электрод используют в качестве электростатического экрана для уменьшения погрешности/ошибки измерения, обусловленной электростатической связью с проходящими вдоль конструкции кабелями.

На рисунке G.2 представлена эквивалентная схема пробника. Когда существует напряжение между кабелем и землей, в результате электростатической индукции появляется наведенное напряжение между внутренним электродом и внешним. Это напряжение обнаруживает входной усилитель с высоким полным сопротивлением, а усилитель с обратной крутизной преобразует его к низкому полному сопротивлению. Выходной сигнал измеряют измерительным приемником.

G.3 Определение частотной характеристики коэффициента деления напряжения

На рисунке G.3 представлена испытательная установка для определения частотной характеристики емкостного пробника напряжения. Для проверки пробника необходимо провести операции, указанные ниже.

a)    Приготовляют кабель того же типа, который используется с ИО.

Примечание 1 — Если с пробником напряжения используют кабели нескольких типов, то при калибровке следует выбрать репрезентативное количество разных типов кабелей и определить, насколько применимы результаты для других кабелей. Коэффициент деления напряжения Fcvp можно оценить по уравнению (G.3). однако измеряют F^vp для каждого кабеля.

b)    Помещают кабельную оправку на опорную пластину заземления, ках показано на рисунке G.3.

c)    Подсоединяют оба конца кабеля к внутренним портам калибровочного стенда (порт-1, порг-2). (см. рисунок G.3).

d)    Помещают пробник 8 калибровочное устройство и регулируют положение кабеля так. чтобы он проходил через центр.

Примечание 2 — Если концевые пластины калибровочного стенда находятся очень близхо к концам емкостного пробника напряжения, возрастает паразитная емкость, что мажет неблагоприятным образом повлиять на калибровху на высоких частотах. Если концевые пластины калибровочного стенда находятся слишком далеко от кондов пробника напряжения, то на высоких частотах в границах калибровочного стенда может сформироваться стоячая волна. Такие стоячие волны могут неблагоприятным образом повлиять на калибровку.

в) Подсоединяют порт заземления пробника к внутреннему порту заземления калибровочного стенда. Подсоединяют внешний порт заземления калибровочного стенда к опорной пластине заземления. Заземляющая пере-мычка/планка должна иметь низкую индуктивность, быть как можно короче и не находиться в апертуре емкостного пробника напряжения.

О Подсоединяют генератор сигналов с выходным полным сопротивлением 50 Од к внешнему плечу порта-1 через аттенюатор 10 дБ.

д) Подсоединяют измеритель уровня с входным полным сопротивлением 50 Ом к внешнему плечу порта-2 и нагружают выходной порт пробника на сопротивление 50 Ом. Измеряют уровень V в указанной полосе частот.

h)    Подсоединяют измеритель уровня к выходному порту пробника и нагружают внешнее плечо порта-2 на сопротивление 50 Ом. Измеряют уровень V в указанной полосе частот.

i)    Рассчитывают по измеренным значениям коэффициент деления напряжения

Ясда-MlglWVy.

55

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

G.4 Метод измерения для определения воздействия внешних электрических полей

G.4.1 Воздействие внешнего электрического поля

Воздействие внешнего электрического поля проявляется через электростатическую связь с другими кабелями. находящимися рядом с пробником. На рисунке G.4 представлены модели электростатической связи и их эквивалентные схемы. Как показано на рисунке G.4 а), напряжение синфазного режима Vx на кабеле 2 и напряжение V на кабеле 1 попадают на входной зажим пробника напряжения с высоким полным сопротивлением через емкости Сх и С. Для уменьшения электростатической связи из-за Сх следует ислольэоеатъ электростатический экран. Однако. как показано на рисунке G.4 Ь). при этом из-за несовершенства электростатического экрана остается воздействие внешнего электрического поля, обусловленное электростатической связью между внешним электродом и другим кабелем <СХ‘). В G.4.2 представлена процедура измерения для оценки влияния электрической связи между внешним электродом и друтим кабелем. Следует также отметить, что при невыполнении условия [Zs\ « |1/{/<оСе)| напряжение V зависит от напряжения Уд.

G.4.2 Метод измерения для определения воздействия внешнего электрического поля

Воздействие внешнего электрического поля, обусловленное электростатической связью из-за ограниченного электростатического экранирования, измеряют с помощью испытательной установки, представленной на рисунке G.5. Необходимо провести следующие операции:

a)    Измеряют коэффициент деления напряжения Fcvp = 20 lg| V/V^l по методу, указанному в G.3.

b)    Помещают емкостный пробник напряжения рядомскабелем на расстоянии s. равном 1 см (см. рисунок G.5).

c)    Подсоединяют порт заземления пробника к внутреннему порту заземления устройства. Подсоединяют внешний порт заземления устройства к опорной пластине заземления.

d)    Подсоединяют генератор сигналов с выходным полным сопротивлением 50 Ом к внешнему плечу порта-1 через аттенюатор 10 дБ.

e)    Подсоединяют измерительный приемник с входным полным сопротивлением 50 Ом к внешнему плечу портэ-2 и нагружают выходной порт пробника на сопротивление 50 Ом. Измеряют уровень V( е указанной полосе частот.

f)    Подсоединяют измерительный приемник к выходному порту пробника и нагружают внешнее плечо порта-2 на сопротивление 50 Ом. Измеряют уровень V в указанной полосе частот.

д) Определяют уменьшение воздействия на базе измеренных значений по формуле Ff = Fcvp/(VS/Vsrn).

G.5 Импульсная характеристика

Емкостный пробник напряжения (CVP) конструируют как часть измерительной системы, в которую входит измерительный приемник. Эго не относится к характеристике измерительного приемника, приведенного в разделе 4. Так как в состав емкостного пробника напряжения входит активная схема, необходимо измерить импульсную характеристику пробника. Характеристику измеряют с помощью генератора импульсов, указанного в CISPR 16-1-1:2010, приложения В и С. для диапазона В.

Измерять импульсную характеристику с помощью генератора импульсов затруднительно. Чтобы измерить линейность с помощью сигнала непрерывной волны, пиковое значение которой равно пиковому значению импульса. проверяют импульсную способность пробника. Это возможно, так как в пробнике нет детектора и полосно-про-пусяающего фильтра. Для минимизации амплитуды отраженного сигнала из-за использования коаксиального кабеля между генератором сигналов и испытательным стендом может потребоваться аттенюатор. Если стабилизация частотной характеристики не требуется, аттенюатор не нужен.

Как представлено в таблице В.1 CISPR 16-1-1:2010. импульсная характерисгика/площадь импульса генератора импульоов составляет 0.316 мВс в полосе частот от 0,15 до 30 МГц. Спектр сигнала генератора импульсов практически не меняется вплоть до 30 МГц. Ширину импульса т задают в приближенном виде выражением

t = 1/(afm).    (G.1)

При !т = 30 МГц получаем т = 0.0106 мкс.

Амплитуду импульса А задают выражением

А = 0.316/т = 29.8К    (G.2)

Это указывает на то. что емкостный пробник напряжения должен сохранять линейность вплоть до 30 В.

Линейность проверяют путем измерения коэффициента деления напряжения Редр при изменении амплитуды генератора сигналов до 30 В.

G.6 Зависимость коэффициента деления напряжения

Коэффициент деления напряжения емкостного пробника напряжения зависит от радиуса испытуемого кабеля и его положения ео внутреннем электроде CVP. Хотя для измерения помех необходимо иметь значение коэффициента деления напряжения, рассчитать этот коэффициент для любого типа кабеля может быть затруднительно. Для оценки влияния конфигурации кабеля на коэффициент деления напряжения было проведено представленное ниже исследование.

Зависимости коэффициента деления напряжения исследовали с помощью измерений и путем теоретического анализа. На рисунке G.6 показано изменение коэффициента деления напряжения при изменении положения

56

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

кабеля в электроде. В эксперименте кабель заменяют медным штырем. Горизонтальная ось обозначает соотношение gi(b - а). Сплошной линией представлены результаты расчета, полученные на базе изменения емкости между внутренним электродом и кабелем, а точками отмечены измеренные значения. В результате можно сказать, что данные измерений хорошо согласуются с расчетными данными. Однако чувствительность CVP не зависит от изменения положения кабеля во внутреннем электроде вплоть до значения указанного соотношения 0.8. Таким образом, для минимизации погрешностей измерения положение испытуемого кабеля следует отладить так. чтобы он проходил через центр пробника.

На рисунке G.7 представлено отклонение коэффициента деления напряжения от расчетного значения в функции от радиуса кабеля. Вертикальная ось показывает отклонение коэффициента деления напряжения Редр. Сплошной линией представлены результаты расчетов, выполненных с помощью уравнения

; смп£

^CVP =

1 + 7L -Щ-d

“r*/

<G.3)

где с — диэлектрическая проницаемость; afrf — радиус кабеля, используемый в качестве эталона;

Ср — коэффициент усиления усилителя с обратной крутизной, полученный путем измерения:

6 и d — определены на рисунке G.1.

Значения на графиках отражают результаты измерения нескольких кабелей. Эквивалентный радиус каждого кабеля оценивают относительно площади поверхности каждого провода, входящего в кабель, и сравнивают с площадью поверхности медного штыря. Котчесгво проводов в кабеле менялось от 1 до 12. На рисунке G.7 видно, что расчетные значения хорошо согласуются с результатом измерения при использовании медного штыря. Таким образом, разница между измеренными результатами для реального кабеля и расчетным значением находится в пределах 2 дБ. Этот результат показывает, что коэффициент деления напряжения можно вычислить в приближенном виде с помощью уравнения (G.3). испогъзуя площадь поверхности каждого кабеля.

Внимание:

1)    Кабельная оправка используется для центровки испытуемого кабеля внутри пробника. Она может действовать как диэлектрик, который увеличит емкость между испытуемым кабелем и внутренним электродом пробника напряжения.

2)    Чтобы не допустить воздействия перекрестной помехи, существующей на проводах источника гмтания. на схемы пробника напряжения, необходима изоляция от внешнего электрического поля.

Рисунок G.1 — Конфигурация емкостного пробника напряжения (CVP)

57

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Емвстиый гчпбткмшряявнми

Внутреннее пл#ю{пврт-1)

Внутренне* плечо {лзртй)

Иэиейпгетинй приеинж

Рисунок G.3 — Испытательная установка для измерения частотной характеристики

58

ГОСТ CISPR 16.1-2—2016

Кабп.2

’//////////////S/Л

апаетрад

ЧупЗЗГ

II*

II

sc г;уГ

г»

pv' =

а) Ежжгаый пробник нагрпмония бю злжтростжтчвсюго жром

Ь) Емяоотиый пробник Hgrywww о whwpwhhhmookhm ««район

Рисунок 6.4 — Модель электростатической связи и et эквивалентная схема

taptf one шмбром

Внашнаа пгино (порт-1) Генератор оигжшв

I 5ой~1

Внутри—пшмофюртф

Вием— лгано (nopr-g)

1±___J

0i утрами—шино перщжиеашения Порт

ЕшосгньЯ пройда: напряжения

На—рапапм ы* пра— иж

Г1=П

s — расстояние между кабелем и внешней стороной пробника

Рисунок G.S — Испытательная установка для измерения уменьшения воздействия внешнего электрического поля, существующего из-за электростатической связи, за счет экранирования

59

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

-0,2    0    0.2    0,4    0,6    0.8    1,0    1.2

дЦЬ-о)

а — радиус кабеля: 6 — внутренний радиус внутреннею электрода: с — внутренним радиус внешнего электрода: 9 — расстояние между центрами внутреннего электрода и кабеля

Рисунок G.6 — Изменение коэффициента преобразования при изменении положения кабеля

Оллоиеии* Ш

а — радиус кабеля. Ь — внутренний радиус внутреннего электрода

Примечание — Вертикальная ось обозначает отклонение коэффициента деления напряжения (Ясур) от расчетного значения, когда Ыа равно 10.

Рисунок G.7 — Результат исследования влияния радиуса кабеля

60

ГОСТ CISPR16-1.2—2016

Приложение Н

(справочное)

Обоснование введения минимального коэффициента развязки между портом сети питания и портами ИО/приемник для V-эквивалента сети электропитания (V-AMN)

Для уменьшения влияния активной составляющей полного сопротивления сети питания, которая неизвестна. на полное сопротивление V-AMN можно определить минимальный коэффициент развязки (развязку) между сетевым портом и портом приемника при заданной нагрузке порта ИО. При рассмотрении необходимо учитывать разницу между различными типами V-эквивалентов.

, 40 дБ

БООв

Примечание — V, измеряют отдельно при нагрузке источника 50 Ом. V2 можно определить на порте ИО или на порте приемника: е 4.8.2 было решено определять на порте приемника.

Рисунок Н.1 — Схема измерения развязки

Развязка, например, при Rx - 4 950 Ом будет составлять 40 дБ {20 ktfvyv^)]. Если затем полное сопротивление на порте питания замкнуть накоротко или перевести в холостой режим, изменение полного сопротивления на порте ИО будет 1 %. Спедовагегьно. чтобы сохранить влияние полного сопротивления сети питания на полное сопротивление AMN на уровне менее 1 %. необходима развязка 40 дБ (подробная процедура измерения представлена в 4.8). Расчеты неопределенности в CISPR 16-4-2 основаны на допустимом отклонен*** полного сопротивления 20 % и без учета влияния сетевого порта. Гарантировать отсутствие такого влияния невозможно. Тем не менее при развязке 40 дБ сохраняется допуск 1 % для учета влияния сетевого порта, т. е. если, например, добавка к неопределенности допуска полного сопротивления AMN составляет 2.6 дБ. то вклад в неопределенности неизвестной нагрузки порта сети питания будет порядка 0.13 дБ (входит в 2.6 дБ — суммировать не надо).

Кроме того, развязка в 40 дБ помогает ограничить влияние нагрузки сетевого порта на коэффициент деления напряжения и помогает удерживать помеху от порта сети питания на уровне ниже критического. Допотитепьное подавление можно обеспечить за счет дополнительной фильтрации.

Опыт производителей показывает, что значение развязки 40 дБ (если она еще не обеспечена) можно легко получить, например, при установке конденсатора между зажимок* порта сети питания и землей.

61

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Приложение I

(справочное)

Обоснование введения допуска по фазе для входного полного сопротивления V-эквивалента

сети электропитания (V-AMN)

BCISPR 16-4-2 величину    рассчитывали на основании «круга неопределенности» aZ^(cm. рисунок 1.1),

который можно также назвать кругом допустимых отклонений полного сопротивления.

Рисунок 1.1 — Определение допустимых отклонений значения и фазы полного сопротивления

Однако существующие схемные анализаторы не позволяют определить круг допустимых отклонений для полного сопротивления. Для этой цели может потребоваться дололнитегъное программное обеспечение. Поэтому рекомендуется использовать существующее техническое требование к допустимому отклонению значения полного сопротивления и добавить техническое требование к допустимому отклонению фазы. Используя тригонометрические функции, получают значение Дф = 11,54’ при A|Z|/)Z| = 0.2.

CISPR/TR 16-4-1 можно испогъзовать в качестве теоретической базы по неопределенности и воспроизводимости измерений кондуктивных помех с использованием V-AMN. Для объяснения влияния отклонений от указанной фазы V-эквиеалента можно использовать уравнение (15) из CISPR/TR 16-4-1:2009:

zm (лгм az„\

Ч»,    Ко) г**гЛ*»

где Vfn, — истинное показание напряжения на приемнике СИСПР в идвагъном случае:

Z}3 — идеальное полное сопротивление V-AMN;

= 2)3 +

Zjjq, Ул — исттные значения параметров источника помех (т. е. ИО).

ciq — истинное значение коэффициента деления напряжения V-AMN:

Ди. ДУ^ AZ|V), AZrf— отклонения от истинных или идеальных значений.

Так как нас интересует влияние допустимых отклонений фазы на величину неопределенности, вклады Да. и AZd можно свести до нуля и. используя уравнение (17) CISPR/TR 16-4-1:2009. получить:

(>-2)

Абсолютное значение коэффициента c2 как функции разности фазовых углов <? = у»?.^ - фЛ = одмм ~ Фецт полных сопротивлений и = Z£UT представлено на рисунке 17 CISPR/TR 16-4-1:2009 для нескольких значений соотношения |ZyjZ^.

Абсолютное значение коэффициента рассчитывалось с использованием электронной таблицы для нескольких значений <Рецт (0*- -45е. -90°). 4>AA(N 30°. 46°). jZ^yZ^I (0.1; 0.2: 0.4; 0.8; 1.0; 1.4) и для &<Ршы (-23°; -11.5°; 11.5*; 23°). Для целей настоящего исследования абсолютное значение коэффициента ДZ-JZ^ было равно 0.2 (т. е. максимальному допустимому отклонению значения полного сопротивления), таким образом:

62

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

<l.3)

Для сравнения отклонений уровня напряжения из-за девиаций фазы рассчитывались логарифмы по формуле

Сравнение отклонений уровня напряжения проводили по результатам при    = -23е и -11.5°. а также при

Афдмы * 11 .5е и 23°. например, как отклонение уровня^. — отклонение уровня,^*.

Таким образом, получили следующие результаты:

При ФЕ(Л = 0е и vAMN = 0°:

отклонение уроеня23<> — отклонение уровня,, д» = 0,018 дБ (птах)

При 0Еит = “45° и Оамн 8 46е:

отклонение уровня^ — отклонение уровня,, g, = 0,27 дБ (max)

При <рЕит = -45е и ?amn = 30е:

отклонение уровня2^» — отклонение уровня,, = 0,86 дБ (max)

При ч>Еит = -90° и оАМЬ = 46е:

отклонение уровня23<>— отклонение уровня,, д» = 3,07 дБ (max).

Комментарий: сравнение отклонений уровня напряжения при Лфдд,ц = 11.5° и 23е показывает, что на воспроизводимость измерений влияет не тогъко полное сопротивление V-AMN. но также частота (которая определяет Оаш> и фазовый угол Ogur- Это следует из рисунка 17 C1SPR/TR 16-4-1:2009.

Заключение: Проведенное выше исследование показывает, что недостаточно определить допустимое отклонение значения входного полного сопротивления V-AMN. Ограничение допустимого отклонения фазы входного полного сопротивления V-AMN за счет использования |A<Pamn maxI = 11.5е не вызывает проблем, связанных с изготовлением V-эквивалента. но улучшает воспроизводимость измерений при идентичных ИО.

(I.4)

63

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Приложение J

(справочное)

Примеры схем испытательных установок для устройств сеязи/раэвязки. предназначенных для измерения электромагнитной эмиссии (CONE)

J.1 CDNE-M2 и CDNE-M3

На рисунках J.1 и J.2 приведены примеры схем СОМЕ для подключения х сети питания с классом защиты I и классом защиты И.

С]. Су Су Сд » 1 н«. ij. 1г. Lj > t0 мкГн, i4. Ls. > 5 мкГп: Я,, P2. Рэ * 50 Ом. Рд » 5Э.З Ом:

^пмм 2 ® дБ: РЕ — защитная земля: N — нейтраль: L — фаза

Примечание — АЕ/сегь может быть сетью переменного тока, источником питания постояжого тока, а также линиями упрэвпвния/саязи.

Рисунок J.1 — CDNE-Ш с внутренним аттенюатором с Uf^a* не менее 6 дБ

64

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

С,. Cj. Cj. C4 * 1 Н». I,. L2 > 10 м«Гм, tj. 14 > S м*Гн. ft,. R2 » SO Ом: ft3 » 7S Ом. й в дБ: N — нейтраль. L — фэ>»

Примечание — АЕ/сегъ может быть сетью переменного тока, источником литания постоянного тока, а также линиями управпения/связи.

Рисунок J.2 — CDNE-M2 с внутренним аттенюатором с « не менее 6 дБ

J.2 CDNE-Sx

На рисунке J.3 приведен пример CDNE-Sx для экранированных кабелей.

ft, • 100 Он; Lgy > 10 мкГи; птм# й в дБ

Примечание — АЕ/сеть может быть сетью переменного тока, источником питания постоянного тока, а также линиями управпения/связи.

Рисунок J.3 — CDNE-Sx для экранированного кабеля с количеством внутренних проводов х и внутренним аттенюатором с затуханием не менее 6 дБ

65

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Приложение ДА

(справочное)

Сведения о соответствии ссылочных международных стандартов межгосударственным стандартам

Таблица ДА.1

Обозначение

международного стандарта

Степана

состютстеия

Обозначение и наименование межгосударственного стандарта

CISPR 16-1-1.2010

MOD

ТОСТ 30805.16.1.1—2013 (CISPR 16-1-1:2006) «Совместимость технических средств электромагнитная. Требования к аппаратуре для измерения параметров индустриальных радиопомех и помехоустойчивости и методы измерений. Часть 1-1. Аппаратура для измерения параметров индустриальных радиопомех и помехоустойчивости. Приборы для измерения индустриальных радиопомех»

CISPR 16-2-1:2014

IDT

ГОСТ CISPR 16.2.1—2015 «Требования к аппаратуре для измерения радиопомех и помехоустойчивости и методы измерения. Часть 2-1. Методы измерения помех и помехоустойчивости. Измерения хонду кт иеных помех»

C1SPR 16-4-2:2011

IDT

ГОСТ CISPR 16-4-2—2013 «Совместимость технических средств электромагнитная. Технические требования к аппаратуре для измерения индустриальных радиопомех и помехоустойчивости и методы измерений. Часть 4-2. Неопределенности, статистика и моделирование норм. Инструментальная неопределенность измерений»

IEC 61000-4-6:2008

*

•    Соответствующий межгосударственный стандарт отсутствует. До его утверждения рекомендуется использовать перевод на русский язык данного международного стандарта.

Примечание — В настоящей таблице использованы следующие обозначения степени соответствия стандартов:

•    ЮТ — идентичные стандарты;

•    MOD — модифицированные стандарты.

66

ГОСТ CISPR 16-1-2—2016

Библиография

(1]    CtSPR 16*2 (all parts). Specification foe radio disturbance and immunity measuring apparatus and methods — Part 2: Methods of measurement of disturbances and immunity

Требования к аппаратуре для измерения радиопомех и помехоустойчивости и методы измерений. Часть 2. Методы измерения радиопомех и помехоустойчивости (все части)

(2]    CISPFVTR 16-3. Specification for radio disturbance and immunity measuring apparatus and methods — Part 3: CISPR Technical reports

Требования к аппаратуре для измерения радиопомех и помехоустойчивости и методы измерений. Часть 3. Технические отчеты СИСПР

(3]    CISPR 16-4 (all parts). Specification for radio disturbance and immunity measuring apparatus and methods — Part 4: Uncertainties, statistics and limit modeling

Требования x аппаратуре для измерения радиопомех и помехоустойчивости и методы измерений. Часть 4. Неопределенности, статистика и моделирование норм {все части)

(4]    CtSPR/TR 16-4-1:2009, Specification for radio disturbance and immunity measuring apparatus and methods — Part 4-1: Uncertainties, statistics and limit modeling — Uncertainties in standardized EMC tests

Требования к аппаратуре для измерения радиопомех и помехоустойчивости и методы измерений. Часть 4-1. Неопределенности, статистика и моделирование норм. Неопределенности в стандартизованных испытаниях ЭМС

(5]    CISPR 22. Information technology equipment — Radio disturbances characteristics — Limits and methods of measurement

Оборудование информационных технологий. Характеристики радиопомех. Нормы и методы измерений

(6]    1SO/IEC Guide 99. International vocabulary of metrology — Basic and general concepts and associated terms (VIM)

Международный метрологический словарь. Основные и общие концепции и соответствующие термины

(7]    ITU-T Recommendation G.117. Transmission aspects of unbalance about earth Вопросы, касающиеся «©симметрии относительно земли при передаче сигналов

(6] ITU-T Recommendation 0.9, Measunng arrangements to assess the degree of unbalance about earth Схемы измерения для оценки степени несиммегрии относительно земли

(9]    Macfarlane I.P.. A probe for measurement of electrical unbalance of networks and devices. IEEE Transactions on EMC. Feb.1999. vot. 41. N 1. p. 3—14

Пробник для измерения электрической несиммегрии схем и устройств

(10]    Mit Staff. Magnetic circuits and transformers. John Wiley & Sons. Inc. New-York. 1947 Магнитные цепи и трансформаторы

67

ГОСТ CISPR16-1-2—2016

УДК 621.396/.397.001.4:006.354    МКС 33.100.10    ЮТ

МКС 33.100. 20

Ключевые слова: электромагнитная совместимость, радиопомеха, эквивалент сети, токосъемник, проб* ник напряжения, устройства свяэи/раэвяэки. метод измерения

Редактор В.С. Kapuawee Технический редактор В.Н. Прусакова Корректор С. 6. Смирнова Компьютерная верстка Е.Е. Кругова

Сдано в набор 28.10.2016. Подписано о печать 12 12.2016. Формат 60 464%. Гарнитура Ариал Уел. леч. л. 6.37. Уч.-им. л. 7,57. Тираж 32 эм. За» 3132.

Подтотоалено на основе эпе«троииой версии, предоставленной разработчиком стандарта.

Издано и отпечатано во ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ». 12396S Москва. Гранатный пер.. 4.